解决方案编号：LX-FS-A32123垂直运输井架的设计和装拆安全技术措施标准范本In the daily work environment, plan the important work to be done in the future, and require the personnel to jointly abide by the corresponding procedures and code of conduct, so that the overall behavior oractivity reaches the specified standard编写：_________________________审批：_________________________时间：________年_____月_____日A4打印/ 新修订/ 完整/ 内容可编辑垂直运输井架的设计和装拆安全技术措施标准范本使用说明：本解决方案资料适用于日常工作环境中对未来要做的重要工作进行具有统筹性，导向性的规划，并要求相关人员共同遵守对应的办事规程与行动准则，使整体行为或活动达到或超越规定的标准。
资料内容可按真实状况进行条款调整，套用时请仔细阅读。
⑴、井架设计：井架的截面轮廓尺寸为1.60×2.00米。
主肢角钢用L75×8；缀条腹杆用L60×6。
1、荷载计算：为简化计算，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳起作用，只有在风荷载作用下才考虑上下两道缆风绳同时起作用。
①吊篮起重量及自重：KQ2=1.20×1000=1200kg②井架自重：参考表2-67，q2=0.10t/m，28米以上部分的总自重为：Nq2=（40-28）×100=1200kg20米以上部分的总自重为：Nq1=20×100=2000kg。
③风荷载：W=W0K2KβAF（kg/m2）式中基本风压W0=25kg/m2。
风压高度变化系数KZ=1.35（风压沿高度是变化的，现按均布计算，风压高度变化系数取平均值）；风载体型系数K，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12，K=Kp（1+n）=1.3（1+η），挡风系数φ=ΣAc/AF （Ac为杆件投影面积；AF为轮廓面积）。
当风向与井架平行时，井架受风的投影面积ΣAc=[0.075×1.40(肢杆长度) ×2（肢杆数量）+0.06×2（横腹杆长度）+0.06×2.45（斜腹杆长度）]×29（井架为29节）×1.1（由节点引起的面积增值）=15.13m2，井架受风轮廓面积AF=Hh=40.6×2.0=81.2m2（H为井架高度，h为井架厚度）。
所以，ω=ΣAc/AF=15.3/81.2=0.19，h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.88。
风振系数β，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01×40.6=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。
所以，当风向与井架平行时，风荷载：W=W0.KZ.1.3ω（1+η）. β.AF=25×1.35×1.3×0.19×（1+0.88）×1.37×81.2=1740kg沿井架高度方向的平均风载：q=1740/40.6=43kg/m当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积:ΣAc=[0.075×1.40×3+0.06×2×sin450+0.06×1.6×sin450+0.06×2.45×sin450+0.06×2.13×sin450] ×29×1.1=(0.075×1.40×3+0.06×2×0.70+0.06×1.6×0.70+0.06×2.45×0.70+0.06×2.13×0.70) ×29×1.1=21.0m2井架受风轮廓面积AF=（b×1.4×sin450+h×1.4×sin450）×29=（1.60×1.4×0.70+2.0×1.4×0.70）×29=102m2所以，ω=ΣAc/AF=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.86。
自振周期T=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。
计算荷载时，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12，当风从对角线方向吹来时，对单肢杆件的钢塔架要乘系数ψ=1.1。
所以，W，=W0.Kz.1.3ω(1+η) ψ. β.AF=25×1.35×1.3×0.206（1+0.86）×1.1×1.37×102=2590kg沿井架高度方向的平均风载：q，=2590/40.6=64kg/mA、变幅滑轮组张T1及其产生的垂直和水平分力：前面已算出：T1=1920kg。
垂直分力：T1v=T1sinβ=1920×sin440=1920×0.695=1340kg.水平分力：T1H=T1cosβ=1920×cos440=1920×0.719=1380kg.B、缆风绳自重T2及其产生的垂直和水平分力：T2=n.qL2/8f式中:n---缆风绳根数，一般为4根；q---缆风绳自重，当直径为13-15mm时，q=0.80kg/m；L---缆风绳长度（L=H/cosr,H---井架高度，r---缆风绳与井架夹角）f---缆风绳垂度，一般控制f=L/300左右。
所以，T2=n.qL2/8f=4×0.80×（40.6/cos450）2/8×0.03(40.6/cos450) =740kg垂直分力:T2v=T2cosr=T2cos450=740×0.707=520kg。
水平分力：T2H=0（对井架来说，4根缆风绳的水平分力相互抵消）。
C、起重时缆风绳的张力T3及其产生的垂直和水平分力:起重时只考虑顶端一道缆风绳起作用，在起重时缆风绳的张力：T3=K(Q1+q) ×7.80+G1×7.80/2/Hsin450=1980×7.80+300×3.90/40.6×0.707=576kg垂直分力：T3v=T3cosr=576×COS450=408kg。
水平分力：T3H=T3sinr=576×sin450=408kg。
D、风荷载作用下，缆风绳张力产生的垂直和水平分力：在风荷载作用下，考虑井架顶部及20.60米处上、下两道缆风绳皆起作用，故整个井架可近似按两等跨连续梁计算。
顶端缆风处：水平分力T4H=0.375q,L=0.375×64×20=480kg，垂直分力T4v=T4H=480kg中间缆风处：水平分力T5H=1.25q，L=1.25×64×20=1600kg垂直分力T5v=T5H=1600kgE、摇臂杆轴力N0及起重滑轮组引出索拉力S1对井架引起的垂直和水平分力：水平分力：NH1=（N0-S1）cosa=(3770-2100)cos300=1670×0.866=1450kg垂直分力：Nv1=（N0-S1）sina=(3770-2100)sin300=1670×0.50=835kgF、起重滑轮组引出索拉力S1经导向滑轮后对井架的垂直压力：Nv2=S1=2100kgG、提升吊篮的引出索拉力S2对井架的压力：Nv3=S2=f0KQ2=1.06×1.20×1000=1280kg2、内力计算:①轴力：㈠、O截面（摇臂杆支座处）井架的轴力N0=KQ2+Nq2+T1v+T2v+T3v+T4v+Nv1+Nv2+ Nv3=1200+1200+1340+520+408+480+835+2100+1280=9360kg㈡、D截面（第一道缆风处）井架的轴力ND=KQ2+Nq1+T1v+T2v+T3v+ T4v+T5v+Nv1+Nv2+Nv3=1200+2000+1340+520+408+480+1600+835 +2100+1280=11760kg②弯矩:㈠、风载对井架引起的弯矩:考虑上、下两道缆风绳同时起作用，因而近似的按两跨连续梁计算（忽略上、下缆风绳支点处位移不同的影响）。
M01=T4H×12-1/2q, ×122=480×12-1/2×64-122=1150kg-mMD1=-0.125×q, ×202=-0.125×64×202=-3200kg-m ㈡、起重荷载引起的水平分力对井架产生的弯矩:此时只考虑顶端的缆风绳起作用。
M02=（T1H-T3H）×12+（T1v+T3v+Nv1+NV2）×2.55/2=(1380-408)×12+(1340+408+835+2100)×1.28=11800+6000=17800kg-mND2=（T1H-T3H）×20-NH1×8+（T1v+T3V+Nv1+Nv2）×2.55/2=(1380-408)×20-1450×8+(1340+408+835+2100)×1.28=19440-11600+6000=13840kg-m所以，井架O截面的总弯矩：M0=M01+M02=1150+17800=18950kg-m 井架D截面的总弯矩：MD=MD1+MD2=3200+13840=17040kg-m③截面验算：㈠井架截面的力学性能：查型钢特性表得：主肢：∟75×8A0=11.50cm2,4A0=46cm2,Z0=2.15cm2,Ix=Iy=6 0cm4,Imin=25.30cm4,rmin=1.48cm。
缀条：∟60×6 A0=6.91cm2,Ix=23.30cm4, Z0=1.70cm2,rx=1.84cm,Imin=9.76cm4,rmin=1.19cm。
井架的总惯矩：y-y轴：Iy=4[Iy+A0（Bz1/2-Z0）2]=4[60+11.50(160/2-2.15)2]=279000cm4X-X轴：Ix=4[Ix+A0（Bz2/2-Z0）2]=4[60+11.50(200/2-2.15)2]=440000cm4y,-y,轴和x,-x,轴：I，y=I，x=Ix×cos2450+Iy×sin2450=440000×0.7072+277000×0.7072=221000+140000=361000cm4井架的总惯矩以Iy=279000cm4最小，截面验算应采用Iy进行验算。