孙家沟110kV变电站-刘家堰箱变35kV线路工程G5-G6跨五保高速公路施工方案批准：审核：编制：XXXXXXXXXXXXXXXXXXXX有限公司二○一四年十一月目录一、工程概况 (5)1.1 工程简述 (5)1.2 跨越现场 (6)1.3 相关单位 (11)二、组织措施 (12)2.1 项目部组织机构图 (12)2.2 施工队组织机构 (12)2.3岗位职责 (12)三、施工方案 (14)3.1作业流程图 (14)3.2施工方案 (14)3.3架体材料类型、架体搭设方式及时间安排 (19)3.4作业前的有关要求 (20)四、技术措施 (20)4.1搭设跨越架的一般要求 (20)4.2施工步骤 (21)4.3杉木跨越架搭设施工要求 (21)4.4封网架设 (25)4.5封网及架体拆除 (25)4.6清理现场 (26)五、安全措施 (26)六、G6永久安保措施 (28)6.1 G6现场概况 (28)6.2相关规范情况 (28)6.3存在的问题 (29)6.4永久解决措施 (29)七、应急预案 (29)7.1跨越架应急预案 (29)7.2交通安全布控应急预案 (34)7.3医疗救援应急措施 (36)附表1：高速公路跨越架材料表 (37)附表2：跨越施工时间计划及工作安排 (37)一、工程概况1.1 工程简述孙家沟110kV变电站-刘家堰箱变35kV线路工程，全长3.466km。
其中：孙家沟出线挂环-G4计0.425km架空线已架设；本期新建G4-刘家堰门架线路计3.041km（直埋电缆0.180km，架空线2.861km）。
全线共用杆塔20基，其中:利旧双回铁塔 5基（出线G1-G5双回铁塔已有），新建单回铁塔15基（角钢塔13基、终端钢杆2基）。
导线采用LGJ-240/30型钢芯铝绞线，地线采用GJ-50（1*7-8.7-1270-B）镀芯钢绞线，光缆采用ADSS-24芯。
本工程中的G5-G6孤立档架空线需在五保高速（S46）公路K305+980米处跨越，档距205米。
G5塔型为1HSJ4-15双回路铁塔、G6塔型为3560JJ3-18单回路铁塔，导线耐张采双联绝缘子串。
1.2 跨越现场高速公路跨越平面示意图高速公路跨越断面示意图高速公路：右侧-图1高速公路：右侧-图2高速公路：右侧-图3高速公路：右侧-图4高速公路：右侧-图5高速公路：左侧-图1高速公路：左侧-图2高速公路：左侧-图3高速公路：交叉中心-图1 1.3 相关单位建设单位：中国神华神东煤炭集团设计单位：XXXXXXXXXXXXXXXXXXXX有限公司监理单位：神东监理公司施工单位：XXXXXXXXXXXXXXXXXXXX有限公司二、组织措施2.1 项目部组织机构图2.2 施工队组织机构本工程搭设跨越架施工，其配备人员详见下表。
2.3岗位职责项目经理：本工程的第一安全责任者，对本次跨越架搭设施工前的安全施工条件组织检查、并亲临现场监督施工，积极支持安全员的工作，严格执行安全管理规章制度和安全记录，确保安全生产。
技术负责人：应亲临现场监督施工，及时发现和解决跨越架搭设中的技术问题，并制定防止事故发生的技术措施。
对本次跨越架搭设施工预测安全薄弱环节和隐患，并制定预防措施。
项目部安全员：应监督、检查本次跨越架搭设的安全文明施工状况和职工的作业行为，有权制止、处罚违章作业和违章指挥行为，对严重危及人身安全的施工，有权勒令其停工，并报告领导研究处理。
队长：对跨越施工项目自开工至竣工，实施全过程、全面管理，即负责工程的组织、协调、安全健康、环境、质量、工期、材料、机具设备、文明施工以及生活等全面工作。
是施工队的安全质量第一责任人。
现场指挥：对施工现场全面负责，包括施工材料、机具的准备，现场人员分工及现场施工指挥等工作。
施工队技术员：负责跨越施工的技术支持、质量控制及工程相关技术资料收集、整理及上交工作。
施工队安全员：对本施工队的安全健康、环境管理工作进行现场管理。
认真把安全健康、环境管理落实到施工生产安全过程，督促检查各项安全健康、环境管理制度执行情况和安全健康、环境管理工作计划实施情况。
并认真做好安全监护工作。
按规定组织和参加参加安全健康、环境检查、负责落实整改措施。
组织对频发性事故原因分析和防范措施的落实，严格考核。
协助队长定期召开安全文明施工例会，及时掌握安全文明施工情况，采取相应措施，保证安全文明施工。
材料员：负责材料、机具的领退及保管等工作。
架子工：负责跨越架的搭设、拆除等工作。
普工：负责材料运输、协助搭设、拆除跨越架等工作。
三、施工方案3.1作业流程图3.2施工方案本线路跨越高速公路两侧的铁塔：G5 1HSJ4-15双回路铁塔（右侧挂线），横担两边线宽0.4米，距高速路边135米；G6 3560JJ3-18单回路铁塔，横担两边线宽4.4米，距高速路桥边20米。
施工时，在G5塔侧高速公路边搭设杉木杆架1处（长20米*高28米*宽12米），在G6塔身横担下方0.3米处（大号侧）绑扎铝合金抱杆1处（500*500*12米）；跨越架和铝合金抱杆用拉线固定与地面，并用4张10米*25米的绝缘网封顶，从而实现对被跨公路的安全保护。
3.2.1定位根据实际勘测在五保高速公路一侧搭设公路杉木跨越架，技术人员或测工利用经纬仪测定画出跨越架的具体搭设位置。
3.2.2 搭设（1）架体采用φ90mm杉木杆(长度8m)，铁丝连接。
搭接长度不得小于 0.5m，立杆间距不得大于1.5m，大横杆、小横杆间距不得大于1.5m。
杉木立杆底部应设置垫木，并绑扫地杆。
（2）跨越架两端及每隔 6-7 根立杆应设置剪刀撑、支杆或拉线，拉线的挂点、支杆或剪刀撑的连接点应设在立杆与横杆的交接处，且支杆与地面夹角不得大于 60 度，拉线与地面夹角不得大于60 度。
支杆每隔 3 米设置一层，埋入地下的深度不得小于 0.5m，拉线固定在架体外侧顶部位置，以保证其整体稳定性。
拉线选用φ13.5 钢丝绳，拉线地锚采用5T 地锚，地锚埋深为 2.2m。
（3）跨越架与被跨越公路的最小距离，封顶网与路面的垂直距离(己考虑弧垂):大于等于9米。
（4）架体最上部侧横杆应采用双杆加固，且架顶两侧应装设外伸羊角。
3.2.3根据现场地质及地形，采用如下形式的地锚:（1）地锚抗拔力计算:斜向地锚抗拔力 PKO ≤ Gsina ß /K其中 G=[dLt+(d+L)t2tgα+4/3t3tg2α]γ式中P――地锚的容许抗拔力，kg;KO――锚抗拔的负荷系数，可取1.3-1.4；h――地锚的埋置深度，m；h=2.2m t――地锚中心点到地面的距离，t=h/siraβ，m; t=2.0/sina45=2.83mβ――地锚受力方向与地面的夹角; β=45°G――斜向受力时，地锚带动的斜向倒锥体土块容重，kg;α――土壤计算上拔角，见《架空线路施工手册》表 62-15；取次坚土α=20°γ――土壤的密度，kg/m³；γ=1700kg/m³K――地锚抗拔安全系数，一般取 2.0;L――地锚的长度，m；L=1.8md――地锚直径，m; d=0.25mG=[dLt+(d+L)t2tgα+4/3t3tg2α] γ=[0.25*1.8*2.83+(0.25+1.8)*2.832tg20°+4/3*2. 833*tg220°] *1700=19105kgP= Gsinaβ/(K*KO)P=19105*sina45°/(2*1. 3)P=5195kg*9.8=50920N结论:现场土质为次坚土，埋设5吨抗拔力的地锚，地锚深度为 2.2m，地锚体为5T钢制地锚。
（2）地锚钢地锚锚体的强度计算δl=Mmax/W ≤[δ]其中: Mmax=q12/8δ1——地锚锚体的弯曲应力，N/cm²Mmax——地锚的中心最大弯距， Ncmq——地锚单位长度上的荷载，N/cmXW ——地锚的抗弯截面系数，cm3，[δ] ——地锚的容许应力，N/cm2，对于圆木，[δJ=1079N/cm2Mmax=q12/8=50.920*103/180*1802/8=1145.7*103 NcmW=π/32(d1+ d2) 3/8 （d1=d2=25cm ）=0.1(25+25)3/8(d1=d2=25 cm)=1562 cm3δ1 =Mmax/W=1145.7*103/1562=733.5 N/cm2<1079 N/cm2结论: 5T 钢制地锚体强度合格。
（3）根据现场地形，在地锚马槽方向钢丝绳下方垫上径 O.10m 的圆松木，长度为1.Om 松木，以保持锚受力方向与地面的夹角不发生变化。
（4）两侧地锚开挖方向要平行，地锚深度及埋设情况在隐蔽前须经验收后方进行回填士。
3.2.4抱杆的校验（1）主材参数主角钢规格50×5；，J x-x =3717cm 4 ，Zo=l.95cm;（2）变截面抱杆长细比 λ 的计算①抱杆的惯性矩J 计算J=4×J x-x +f1×(C- 2Zo)2=4×37.77+8.16×(70-2×1.95)2=35803.83cm4 ②等截面抱杆的截面惯性半径计算γ=√J F =√35803.834×8.16=33.12cm③变截面抱杆长细比 λ 的计算:λ=μμlγ=1×1.0127×28×10033.12=86抱杆两端的小头截面惯性矩计算: J = 4×J x-x +f l (C-2Z 0)2 = 4×37.77+8.16 ×(30-2×1.95)2 =5709.75cm4抱杆端截面的惯性矩与主m 截面的惯性矩之比J x J =5709.7535803.83=0.159抱杆等截面的长度=28-4×2=20m ，抱杆等截面的长度与抱杆全长之比20/28=0.714。
根据抱杆端截面的惯性矩与主截面的惯性矩之比 O.159和抱杆等截面的长度与抱杆全长之比 0.714，查表，μ =1.0127。
用 λ值查表φ=0.6078，④容许使用应力[σ] 计算。
[σ]=σK =3102.5124N mm2=12.4kN/cm2 （3）计算抱杆轴向压力①抱杆极限轴向压力N j =φσF=0.6078×31×4×8.16=615kN②中心受压时，抱杆允许使用的轴向压力[N][N]= φ[σ]F-G 0=0.6078 ×12.4×4 ×8.16-8.37 = 237.63kN 式中: GO-取抱杆自重的一半，即8.37kN③偏心受压时，抱杆允许使用的轴向压力 [N] 计算[N ]=φ[σ]F −(G 0)+φ×F ×M P W=0.6078×12.4×4×8.16−(8.37+0.6078×4×8.16×5001022.97)=227.93kN M P =Pl=25×20=500kN-cmW =4J 0+f l C 020.5C =4×37.77+8.16×(70−2×1.95)20.5×70=1022.97cm3 （4）抱杆稳定校核重量按50kN 计算时，抱杆承受的最大轴向压力为111.76kN ，小于抱杆允许使用的轴向压力227.93kN ，抱杆安全系数227.93111.76=2.04 ，抱杆在额定工况下施工过程是安全可靠地。