一、工程概况滁州七彩世界欢乐城项目位于滁州市会丰路与全椒路交叉口，设计为大型商业综合体。
现场施工区域位置狭小，为典型无场地施工。
由于本工程施工场地狭窄，施工现场不能满足现场材料转运和堆放，影响各个施工环节施工需要，故地下室顶板需加以运用，某些暂时行车道路、钢筋原材堆场及电梯基本均要设立在或通过地下室顶板。
经分析某些顶板承载力不满足规定，为此对地下室顶板进行加固解决。
二、地下室顶板加固范畴单车总荷载按400KN计算，因地下室顶板进行回填1m厚土方，按照土体大放脚受力状况，顶板受力面积为（车辆轴距2.5×4m）27㎡。
消防车道设计荷载为20KN/㎡，故顶板可承受车辆运送荷载540KN（即54T），考虑车辆行驶中急停等动荷载因素，上顶板车控制在45T如下。
7#楼南侧道路在回填土后不需进行支撑加固。
受力示意图6#、7#楼之间钢筋料场设计荷载为20KN/㎡，考虑顶板在回填土之后受力状况，钢筋料场面积约140㎡，按土体大放脚受力，实际受力顶板面积约160㎡，故顶板可承受荷载为3200KN。
故此钢筋料场理论值可堆放320T钢筋，因6#楼每层钢筋用量约55T，7#楼每层钢筋用量27T，每次进场可用两层钢筋即170T。
材料堆放荷载不大于顶板设计承受荷载，故可不用支撑。
商业中心1#、2#、3#钢筋原材料场，考虑室外设计荷载为5KN/㎡，材料堆放20KN/㎡，需进行支撑，计算支撑荷载为15KN/㎡根据计算结论，现场严格按照此荷载堆放，钢筋场地10×13米，可堆放钢材260吨；施工电梯安装在顶板上，需进行支撑,6#、7#楼设计使用SCD200型施工电梯。
基本面积3.8m×5.8m。
支撑面积5m×8m。
地下室支撑范畴为：钢筋堆场、施工电梯等，加固部位详附图施工布置图。
为保证加固区域地下室顶板安全，地下室顶板钢筋原材堆场四周加宽1000m 范畴加固。
施工电梯加固范畴：施工电梯基本四周加宽1000mm范畴内加固。
地下室顶板支撑加固范畴为：1、钢筋原材堆场：（1）商业1#钢筋料场加固范畴：商业中心20~22/M~P轴，对负一层及夹层加固。
（约180㎡）（2）商业2#钢筋料场加固范畴：商业中心1/20~23/AA~AC轴，对负一层进行加固。
（约100㎡）（3）商业3#钢筋料场加固范畴：商业中心21~23/AR~AT轴，对负一层进行加固。
（约80㎡）3、施工电梯（1）6#楼施工电梯地下室顶板加固范畴：C-7~C-8/C-A南侧一跨，加固负一层及夹层。
（约40㎡）（2）7#楼施工电梯加固范畴：B-5~B-7/B-C轴北侧，加固负一层及夹层。
（约40㎡）三、地下室顶板加固支撑搭设规定地下室顶板加固方式采用承重脚手架加固方式，使用时间：土方回填～内外粉刷竣工。
详细施工办法见下：1、顶板加固区域内支模用材料：Φ48×3.0钢管、顶托、方木。
2、加固区内支设办法：立杆、水平杆所有采用钢管搭设，顶托上设立支撑方木,与构造顶紧顶牢。
顶撑示意图加固区搭设前，一方面按暂时堆放场地道路等进行定位放线，规划出需要加固区域,地下室顶板加固范畴周边用钢管搭设栏杆，禁止车辆及材料堆放进入未加固区域。
3、加固区模板承重支撑体系：采用Φ48×3.0钢管，脚手架搭设符合《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-）中关于规定。
采用满堂支撑脚手架搭设方式。
3.1、加固区承重脚手架独立体系，该某些脚手架在浇筑地下室顶板混凝土浇筑后拆模完毕后单独搭设，待上部主体、装饰装修工程竣工后再拆除。
3.2、脚手架材料符合下列规定：（1）、立杆、横杆：钢管选用Ф48×3.0mm焊接钢管，质量符合国标《碳素构造钢》（GB/T700）中Q235-A级钢规定。
新、旧钢管尺寸，表面质量和外形必要符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）中第8.1.1和第8.1.2规定，并且钢上管上禁止打孔。
（2）、扣件：采用可锻铸铁制作扣件，其材质应符合现行国标《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
扣件规定在螺栓拧紧力矩达60N·m时不得发生破坏。
3.3、商业1#钢筋料场支撑：立杆纵横间距800mm，步距1200mm；平面图立面图商业2#钢筋料场支撑：立杆纵横间距800mm，步距1200mm；平面图立面图商业3#钢筋料场支撑：立杆纵横间距800mm，步距1200mm；平面图立面图7#楼施工电梯基本支撑脚手架立杆纵横间距800mm，步距1200mm。
平面图立面图脚手架纵横方向设剪刀撑，每道剪刀撑宽度不不大于4跨，斜杆与地面夹角45°～60°。
横向剪刀撑在纵向剪刀撑与扫地杆节点处沿架体横向设立。
3.4、支撑脚手架立杆至于200×200垫板上。
3.5、脚手架每根钢管顶部采用托方木背楞，以防止加载后地下室顶板开裂。
3.6、脚手架设扫地杆和纵横剪刀撑，纵横剪刀撑见附图。
纵横剪刀撑4跨持续搭设，剪刀撑斜杆夹角约45°~60°，脚手架顶部采用顶托。
3.7、施工电梯坐落于地下室顶板上，加固方式采用相似方式加固。
施工电梯基本浇筑在顶板上，采用地脚螺栓连接。
四、6#、7#楼南侧地下室顶板行车在土方回填之迈进行地下室顶板建筑做法施工，防水及面层完毕后覆500厚回填土。
车辆行驶线路由南侧大门进入，驶向南侧冠梁，沿6#楼南侧冠梁上行驶，至6#、7#楼之间开始行驶至顶板上。
（见附图）为保证车辆顺利通过，6#坡道口填土高度为 5.050，但坡道口实际标高为3.937，低于外侧填土高度，为避免回填土此处需砌筑1.2米高挡土墙。
因6#楼南侧自6#坡道开始至6#楼塔吊位置，行车空间局限性，需顶板上砌筑挡土墙，以便于车辆进出畅通。
挡土墙高度1.2米，长度25米。
7#楼南侧需先进行建筑做法施工，对顶板进行回填后，才干作为暂时道路使用。
但因塔吊及电梯基本周边不可回填，因此塔吊基本及施工电梯周边需砌筑挡土墙，高度1.2米，总长30米。
挡土墙做法见下图：平面图剖面图五、地下室顶板行车及堆放材料安全事项4.1、顶板加固区作法：在地下室顶板拆模完毕后进行加固，加固完毕才干作暂时道路、材料堆场，电梯基本等。
详细作法如下：4.1.1、一方面在地下室顶板上定位相应位置，定位须与加固承重脚手架相相应。
由于暂时道路、堆场等不能直接接触地下室构造顶板，故需加固完毕后方可使用。
4.2、暂时道路及顶板加固完毕后，在周边用钢管搭设暂时栏杆，暂时栏杆高度1.2m，并采用红白双间油漆，禁止车辆及材料堆放进入未加固区域。
4.3、进入施工现场车辆限速5公里/小时，车辆限重40吨。
暂时施工道路安全管理由专业安全员负责。
在施工过程中，安排专人看守，着重注意车辆行驶速度及形驶在预定道路上，同步随时对承重脚手架进行检查，检查人员定员定职，同步将检查成果做好记录。
五、加固脚手架计算书（一）、钢筋原材堆放场地验算计算根据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑地基基本设计规范》GB50007-《建筑构造荷载规范》GB50009-《钢构造设计规范》GB50017-一、架体参数二、荷载参数三、板底支撑（纵向）钢管验算G1k=g1k=0.033kN/mG2k=g2k×l b/(n+1)=0.1×0.8/(2+1)=0.027kN/mQ1k=q1k×l b/(n+1)=0×0.8/(2+1)=0kN/mQ2k=q2k×l b/(n+1)=15×0.8/(2+1)=4kN/m1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下三等跨持续梁计算。
满堂脚手架无集中力q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.027)=0.072kN/mq2=1.4×(G1k+G2k)=1.4×(0+4)=5.6kN/m板底支撑钢管计算简图M max=(0.100×q1+0.117×q2)×l a2=(0.100×0.072+0.117×5.6)×0.82=0.424kN·mR max=(1.100×q1+1.200×q2)×l a=(1.100×0.072+1.200×5.6)×0.8=5.439kNσ=M max/W=0.424×106/(4.49×103)=94.432N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力q'1=G1k+G2k=0.033+0.027=0.06kN/mq'2=Q1k+Q2k=0+4=4kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l a=(1.100×0.06+1.200×4)×0.8=3.893kNν=(0.677×q'1+0.990×q'2)×l a4/100EI=(0.677×0.06+0.990×4)×8004/(100×2.06×105×107800)=0.738 mm≤min(800/150,10)=5.333mm满足规定！四、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.49 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.78钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值[f](N/mm2) 205立柱间纵向钢管支撑根数n 2 横向钢管验算方式三等跨持续梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨持续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂脚手架无集中力q=1.2×g1k=0.04kN/mp=R max/2=2.72kNp'=R'max/2=1.946kN板底支撑钢管计算简图弯矩图M max=0.583kN·m剪力图R max=6.2kN变形图V max=0.863mmV max=0.863mm≤min{800/150,10}=5.333mmσ=M max/W=0.583×106/(4.49×103)=129.844N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！五、立杆承重连接计算双扣件抗滑承载力设计值Rc=12.0×1=12kN≥R=6.2+0=6.2kN满足规定！六、立杆稳定性验算N G1=g k×H+g1k×l a×n+g1k×a+g1k×l b=0.1621×6.8+0.033×0.8×2+0.033×0.3+0.033×0.8=1.191kN N G2=g2k×l a×l b=0.1×0.8×0.8=0.064kNN Q1=q1k×l a×l b=0×0.8×0.8=0kNN Q2=q2k×l a×l b=15×0.8×0.8=9.6kNN Q3=F1+F2=0+0=0kN不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值N=1.2×(N G1+N G2)+1.4×(N Q1+N Q2+N Q3)=1.2×(1.191+0.064)+1.4×(0+9.6+0)=14.946kN 支架立杆计算长度L0=kμh=1.0×2.176×1.2=2.611m长细比λ= L0/i=2611/15.9=164.214≤[λ]=250满足规定！轴心受压构件稳定系数计算L0=kμh=1.155×2.176×1.2=3.016m长细比λ= L0/i=3016/15.9=189.686由λ查表得到立杆稳定系数φ=0.201不考虑风荷载时σ=N/φA=14.946×103/(0.201×4.24×102)=175.373N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！七、混凝土板面承载力验算1、抗冲切验算楼板抗冲切承载力：βh=1，f t=1.57N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=300-15=285mm，μm=4×(a+ho)=4×(100.00+285)=1540.00mmF l=(0.7βh f t+0.15σpc.m)ημm h0=(0.7×1×1.57×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.285=263.414kN≥N=10.85 5kN满足规定！1、局部受压承载力验算不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值N=N G1+N G2+N Q1+N Q2+N Q3=1.191+0.064+0+9.6+0=10.855kN楼板局部受压承载力：ω=0.75，βl=(A b/A l)0.5=0.143，f cc=0.85×16.70=14.195N/mm2F l=ωβl f cc A=0.75×0.143×14.195×103×0.01=15.209kN≥N=10.855kN满足规定！（二）、施工电梯基本验算一、参数信息1.施工升降机基本参数2.楼板参数3.荷载参数：二、基本承载计算导轨架重（共需67节原则节，原则节重210kg）：210kg×67=14070kg，施工升降机自重原则值：P k=((×2+1480+1000×2+200+14070)+×2)×10/1000=257.5kN；施工升降机自重：P=(1.2×(×2+1480+1000×2+200+14070)+1.4××2)×10/1000=317kN；施工升降机基本自重：P j=1.2×l×d×h×25=1.2×5.8×3.8×0.3×25=198.36KNP=n×(P+ P j)=1×(317+198.36)=515.36kN三、梁板下钢管构造验算楼板均布荷载：q=P/(l ×d )=515.36/(5.8×3.8)=23.383kN/m2设梁板下Ф48×3mm钢管@0.8m×0.8m 支承上部施工升降机荷重，混凝土构造自重由构造自身承担，则：N=(N GK+1.4×N QK)×la×lb=（23.383+1.4×1）×0.8×0.8=15.861kN1、可调托座承载力验算【N】=30 ≥N=15.861kN满足规定！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h+2a)/i= 1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159 =157.233 ≤[λ]＝210满足规定！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h/i= 1×2.1×1.2/0.0159 =158.491 ≤[λ]＝210满足规定！顶部立杆段：λ1=l0/i=kμ1(h+2a)/i= 1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159 =181.604 非顶部立杆段：λ2=l0/i=kμ2h/i= 1.155×2.1×1.2/0.0159 =183.057取λ=183.057 ，查规范JGJ130-附表A.0.6，取φ=0.214f＝N/(φA)= 15861/（0.214×424）=174.804N/mm2≤ [f]＝205N/mm2满足规定！梁板下钢管构造满足规定！配筋如下图所示：配筋示意图支撑如下图所示：支撑立面图。