南昌市临港北大道高架桥支架计算书
1、梁体自重荷载计算
南昌市临港北大道高架桥的截面计算如下
1.1普通截面自重荷载计算
q1-1=9.1KN/m2
q1-2=29.83KN/m2
q1-3=12.22KN/m2
q1-4=24.83KN/m2
q1-3=12.22KN/m2
q1-4=24.83KN/m2
翼缘板侧腹板顶底板中腹板顶底板中腹板
(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m3。

翼缘板自重简化为均布荷载：211/1.926)5.02.0(5.0m KN q =⨯+⨯=-。

(2)腹板及倒角处自重荷载计算。

简化为均布荷载：
221/83.291.1/26]5.02.02.06.022.05.06.025.045.05.08.1[m KN q =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯++⨯=-）（(3)顶底板处自重荷载计算。

简化为均布荷载：
231/22.122625.022.0m KN q =⨯+=-）（
（4）中腹板自重荷载计算，简化为均布荷载：
2
4-1/83.247.1/26]5.02.02.026.022.025.06.025.045.025.08.1[m KN q =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯=）（1.2变截面自重荷载计算
(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m3。

翼缘板自重简化为均布荷载：212/1.926)5.02.0(5.0m KN q =⨯+⨯=-。

(2)腹板及倒角处自重荷载计算。

简化为均布荷载：
222/24.373.1/26]5.02.02.06.042.05.06.065.0.045.07.08.1[m KN q =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯++⨯=-）（(3)顶底板处自重荷载计算。

简化为均布荷载：
232/62.222645.042.0m KN q =⨯+=-）（ （5）中腹板自重荷载计算，简化为均布荷载：
2
42/71.339.1/26]5.02.02.026.042.025.06.065.0.045.027.08.1[m KN q =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯=-）（变截面自重荷载分布图
1.3中横梁截面自重荷载分布图
(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m 3。

翼缘板自重简化为均布荷载：213/1.926)5.02.0(5.0m KN q =⨯+⨯=-。

q2-1=9.1KN/m2
q2-3=22.62KN/m2
60x2020x20
q2-2=37.24KN/m2
q2-4=33.71KN/m2
q2-3=22.62KN/m2
q1-4=33.71KN/m2
翼缘板侧腹板顶底板
中腹板顶底板中腹板
q3-1=9.1KN/m2
q3-2=46.8KN/m2
翼缘板
中端横梁隔板
（2）中、端横梁厚度1.8m ，混凝土自重取26KN/m 3
，中、端横梁自重荷载简化为
均布荷载：223/8.46268.1m KN q =⨯=-。

1.4其它荷载计算
（1）模板自重计算，模板自重取22/2m KN q =。

（2）支架自重计算，支架最高搭设高度19.7m ，立杆截面间距为0.6m ×0.6m 。

杆件为φ48×3.5mm ，自重为3.84kg/m 。

横杆步距为1.2m ，按17道计算。

立杆自重荷载：
23/428.01000/)6.06.0/(84.3)]6.06.0(177.19[m KN q =⨯⨯+⨯+=
（3）混凝土振捣荷载：24/2m KN q =。

（4）施工荷载：25/3m KN q =。

（5）由于在夏季施工，考虑到强对流天气的影响，取8级风进行荷载计算，8级风速为17.2～20.7米/秒，按《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001计算考虑风荷载取：
226/27.01600
7.207.201600m KN V q =⨯==
2箱梁模板验算 2.1材料参数
模板采用木质材料，容许应力和弹性模量按A-3级木料考虑，即MP 13=σ，
MPa 2][=τ ，23/109m MN E ⨯=。

2.2模板面板的验算
底模板采用18mm 的竹胶板制作，按Ａ-3木料算，即MP 13=σ， 2
3/109m MN E ⨯=
（1）由混凝土自重荷载分布图可以看出，端、横梁截面自重荷载较大，箱梁底模板受力最不利处就是端横梁，故取箱梁端中横梁截面底板模板计算，端、中横梁截面模板纵向分配梁为间距为0.2m 布置，横向分配梁最大间距为0.6m 布置，模板厚度为h=0.018m ，模板宽b=0.2m,模板计算跨径l=0.6m ，模板均布荷载。

m KN b q q /36.92.08.4612=⨯=⨯=- ①按模板强度验算模板允许最小厚度。

根据《路桥施工计算手册》表8-2-36中公式。

mm b q l h 83.8200
1036.965.46.065.45=⨯==
②按模板刚度验算模板允许最小厚度。

根据《路桥施工计算手册》表8-2-36中公式。

mm 1.13300
1036.97.67.635
3=⨯==l b q l h 。

模板厚度取设计为18mm 。

符合要求。

（2）所有梁底模板顺桥向均布方木间距为0.2m ，横桥向均布方木间距均为0.6m ，故在最不利的工况下，18mm 厚的模板满足强度和刚度要求，故其它断面均满足。

2.3 中、端横梁模板横向分配梁的验算
模板横梁为8cm ×8cm 方木,间距均为20cm 布置。

惯性矩：43
33.314128812cm bh I x =⨯== 抗弯截面模量：32
23.856
886m bh W x =⨯== 抗弯刚度： m KN EI /29.281014.31096
-9
=⨯⨯⨯=
纵梁间距均为60cm 布置，计算横梁时横梁按三联连续梁计算，计算跨径0.6m ，受均布荷载，计算如下图。

（1）荷载计算。

由于横梁间距均为20cm ，,荷载取大值进行计算。

混凝土自重荷载2
22/8.46m KN q =-，模板自重荷载2
2/2m KN q =，施工荷载
2
3/3m KN q =，振捣混凝土荷载
2
4/2m KN q =。

风荷载
225/27.01600
7
.207.201600m KN V q =⨯==
荷载组合：m K q /N 19.132.0)27.023(4.12.028.462.1=⨯++⨯+⨯+⨯
=）（ （2）抗弯计算。

采用三跨连续梁计算，利用“结构力学求解器计算”结果如下。

计算模型
弯矩图
剪力图
约束反力表
最大弯矩m KN M /47.0=，最大剪力为KN
Q 75.4=,最大约束反力F=8.705KN ，
横梁抗弯强度验算：MPa MPa w M 13][51..5103.851047.063
=≤=⨯⨯==-σσ，抗弯验算合格。

横梁抗剪强度验算：MPa MPa A Q 2][74.010641075.44
3
=≤=⨯⨯==
-ττ,抗剪验算合格。

（3）挠度验算。

利用“结构力学求解器计算”结果如下
挠度弯曲图（位移图）
最大挠度：mm l f mm f 5.1400
600400][41.0===≤=，挠度验算合格。

2.4 中、端横梁底模板纵梁计算
模板横梁纵向方木为8cm ×8cm 方木，间距60cm 布置。

在连续梁中、端横梁截面段,纵梁按三联连续梁计算，建立力学模型如下。

P 值取纵梁的最大反力F=8.705KN 。

用结构力学求解器求解
弯矩图
剪力图
最大弯矩m KN M /39.1=，最大剪力为KN Q 03.11=,最大约束反力F=19.731KN ，
横梁抗弯强度验算：MPa MPa w M 13][3.16103.851039.16
3
=≥=⨯⨯==-σσ，抗弯验算不合格。

假设用
10cm*10cm
的方木，则32
26.1666
10106m bh W x =⨯==，则M P a M P a w M 13][34.8106.1661039.16
3
=≤=⨯⨯==-σσ，抗弯验算合格。

横梁抗剪强度验算：MPa MPa A Q 2][72.110
641003.1143
=≤=⨯⨯==-ττ,抗剪验算合格。

①、在连续梁普通截面段利用《结构力学求解器》计算得
挠度变形图
挠度变形计算表
最大挠度：mm l f mm f 5.1400
600
400][22.1===
≤=，挠度验算合格。

结论，经验算，假如将10*10cm 的方木改为8*8cm 的方木，
只有模板下均布间距为0.2m 的均布横梁满足强度、刚度、挠度条件，而纵向间距为0.6m 的均布纵向方木不能满足强度条件，而其它（刚度、挠度）条件均满足。

故为了施工安全考虑，横向分配梁方木可以改为8*8cm 的方木，但纵向分配方木不能更换，因此纵向分配梁只能用10*10cm 的方木。