目录
一、荷载情况及材料选用 (1)
二、计算跨径及主梁截面设计 (1)
三、荷载计算 (2)
四、计算简图 (2)
五、力计算 (3)
六、力包络图 (4)
七、正截面受弯承载力计算 (4)
八、斜截面受剪承载力计算 (4)
九、附加箍筋计算 (4)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
一、荷载情况及材料选用
1.荷载选用
排名32，查表1、表2、表3得：恒载标准值8.2/k g kN m = 活载标准值16.6/k q kN m = 粉刷层厚20mm ，重度取17kN/m 3，混凝土重度取25 kN/m 3 恒载分项系数取1.2；活载分项系数取1.4 2.材料选用
混凝土C30（2
2
14.3; 1.43c t N N
f f mm
mm ==）；梁中纵向受力钢筋采用
HRB400（2
360c t N f f mm ==），其他钢筋均采用
HRB335
（2
300c t N
f f mm ==）
二、计算跨径及主梁截面设计
由于主梁线刚度较柱线大很多，故中间支座可安脚趾考虑。

主梁计算跨径按取为7.2m 。

截面高1
1(
)4807201510h L mm ==，取700h mm =；
截面宽11(
)2303503
2
b h mm ==，取300b mm =
三、荷载计算
为简化计算，主梁自重按集中荷载考虑。

次梁传来的恒载 8.27.259.04kN ⨯= 主梁自重 250.3(0.70.08) 2.411.16kN ⨯⨯-⨯= 主梁粉刷 170.02(0.70.08) 2.42 1.01kN ⨯⨯-⨯⨯=
恒载标准值 71.15kN 活载标准值 16.67.2119.52kN ⨯= 恒载设计值 71.15 1.285.38G kN =⨯= 活载设计值 119.52 1.4167.33Q kN =⨯=
四、计算简图
五、力计算
弯矩：QL k GL k M 21+= 剪力：Q k G k V 43+=
614.74GL kN m = 1204.78QL kN m =
其中， 可由书中表查可知。

剪力计算中没有考虑① +③作用，因为该组合不起控制作用。

表1 主梁弯矩计算表
项次
荷载简图
1/M k B M k / 2/M k c M k /
①
G
G
G
G
G
G
0.244
150.00
0.267
164.14
--
0.067
41.19
0.267
164.14
--
②
Q
Q
Q Q
0.289
348.18
0.133
160.24--
0.133160.24
-- 0.133
160.24--
③
Q
Q
0.045
54.22
--
0.133
160.24
--
0.200
240.96
0.133
160.24
--
④
Q
Q
Q
Q
0.229
275.89
0.311
374.49--
0.170
204.81
0.089
107.23--
○
5
107.23
335.74
-=- 0.089
107.23
--
0.170
204.81
0.311
374.49
--
① +② 498.18 -324.38 -119.05 -324.38 ① +③ 95.78 -324.38 282.15 -324.38 ① +④
425.89 -538.82 246.00 -271.37 ① +○
5 114.2
6 -271.3
7 246.00 -538.82 MAX
498.18
—
282.15
—
表2 主梁剪力计算表
项 次
荷载简图
A V k / 左
B V k /
右B V k /
①
G
G
G
G
G
G
0.73362.58
1.267
108.18
--
1.00
85.38
②
Q
Q
Q
Q
0.866
144.91
1.134
189.75--
0 ④
Q
Q
Q
Q
0.689
115.29 1.311
219.37--
1.222
204.48 ○
5
0.08914.89--
0.08914.89--
0.778130.18
①+② 207.49 -297.93 85.38 ①+④
116.29 -218.37 289.86 ①+○
5 47.69 -123.07 215.5
6 MAX
207.49
— 289.86 —
-297.93
—
六、力包络图
七、正截面受弯承载力计算
跨中截面
主梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度'f b ，按
'011
72002400720033
f b l mm b s mm ≤
=⨯=<+=，故取'2400f b mm =。

梁高： 0700,70070630h h mm ==-=（边跨、中间跨） 翼缘厚：
mm
h f 80'=
判定T 形截面类型：
1080
() 1.014.3240080(630)2
2
f c f f h f b h h α'
''-
=⨯⨯⨯⨯-
6498.18()
1619.90410282.15()kN m N mm kN m ⎧⋅=⨯⋅>⎨
⋅⎩边跨中中间跨中 故各跨中截面属于第一类T 形截面。

支座截面
支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B 按布置两排纵向钢筋考虑，取
070070630h mm =-=。

截 面 1 B 2
弯矩
M )(m kN ⋅
498.18
-538.52
282.14 -119.05
2/0b V
(85.38167.330)0.4250.54
+⨯÷= b V M 02
1-
-488.28
201bh f c α或20
'1h b f f
c α
26
1.014.3240063013621.60810
⨯⨯⨯=⨯
26
1.014.33006201649.07610⨯⨯⨯=⨯ 26
1.014.3240066014949.79210⨯⨯⨯=⨯ 2
6
1.014.93006601947.13210⨯⨯⨯=⨯
2
10'2
10s c s c f M f bh M f b h αααα=
=
或
0.037
0.287 0.021 0.070 s
αξ211--=
)
550.0(=≤b ξ 0.037 0.347 0.021 0.073 ξγ5.01-=s
0.981 0.827 0.990 0.964 0/h f M A y s s γ=
2238 2605 1257 545 选用钢筋 3
25+2
22
4
25+2
20
4
20
220
实际钢筋截面面积（mm 2） 2233 2592 1256 628
配筋率
1.18% 1.37% 0.66% 0.33%
八、斜截面受剪承载力计算
截 面 A
左B
右B
V )(kN
207.49
-297.93 215.56
0550********, 1.94300w
w f h h h h mm b
'=-=-===<因
,截面尺寸按下面式验
算
025.0bh f c c β)(kN
675.675V >
截面满足
675.675V >
截面满足
675.675V >
截面满足
剪跨比：λ
2400
3.83, 3.0630
λλ=
=>=取 01
75
.1bh f V t c +=
λ)(kN 118.243V <
需配箍筋
118.243V <
需配箍筋
118.243V <
需配箍筋
箍筋肢数、直径
210
210
210
1sv sv nA A =
157 157 157 )/(0.10c sv yv V V h A f s -=
332
165
173
实配箍筋间距
取150 取150 取150
验算最小配筋率
157
0.0030.240.001300200sv t sv yv
A f bs f ρ=
==>=⨯,满足要求
九、附加箍筋计算
次梁传来的的集中力：59.04 1.2119.52 1.4238.176l F kN
=⨯+⨯=，
设共有x 个附加箍筋，则满足y sv l xf A F ≥，解得 2.5x =
x ，即每边布置三排。

根据构造要求取6。