目录设计简介 (2)混凝土配合比设计 (3)正截面计算 (5)箍筋及斜截面计算 (7)应力计算 (11)裂缝宽度验算 (11)挠度验算 (12)设计简介设计题目：实验梁设计制作人：09路桥二班设计组与审核组负责人：）设计内容：通过书本所学知识以及查阅资料，按路桥规范设计实验梁。
其内容包含配合比设计，截面设计，审核，施工图制作，PPT 制作及演示。
任务安排：设计感言：本组设计和审核宗旨是计算追求严谨正确，除条件限制外，其他都必须符合规范要求；思路追求简洁明了，创新求实；表述要求言简意赅，层次分明。
设计书制作分为多个阶段，组员都参与了其中一部分，参与就有收获。
初次设计，意义非比寻常，组内同学齐心协力，设计的成果将会成为大学生涯的见证。
完成设计，不可谓不艰难，茅以升曾说过“奋斗”二字。
要成功，就得奋斗，持之以恒，困难挫折丝毫不能动其心志。
在此，衷心感谢和我同舟共济的组员们！一．混凝土配合比设计一·混泥土设计提供材料：水：密度33/101m kg ⨯=ρ；水泥：强度等级为32.5，密度3/10.3cm g c =ρ； 砂：细沙，表观密度30/2670m kg S =ρ；石子：卵石，最大粒径为40mm,表观密度30/2660m kg G =ρ。
配制强度等级为C30的混凝土1. 确定混凝土的计算配合比 （1）确定配制强度（t cu f ,）MPa 225.380.5645.130645.1,,=⨯+=+=σk cu t cu f f （2）确定水灰比（CW ）38.03533.048.0225.383548.0,=⨯⨯+⨯=+∂=ce t cu ce bf a f af C W αα 根据干燥环境钢筋混泥土最大水灰比0.65，所以水灰比取0.38。
（3）确定用水量（0W ）该混泥土所用卵石最大粒径40mm ，坍落度要求30~50mm ，取M wo =165kg （4）确定水泥用量（0C ）kg kg C W W C 2602.43438.0016500>===所以取kg C 2.4340= （5）确定砂率（s β）38.0=CW，和卵石最大粒径为40mm 时，可取%26=s β。
（6）确定1m 3 .混凝土砂，砂和卵石用量 (0S ,0G ) 假定每立方米混泥土重量M cp =2400kg M co +M go +M so +M wo =M cp%26%100000=⨯+G S S所以得M go =1334.5kg M so =468.3kg综上计算，得混凝土计算配合比1m 3混凝土的材料用量为： 水泥432.2kg ，水165 kg ，砂468.3kg ，石子1334.5 kg 。
2. 进行和易性和强度调整（1） 调整和易性按计算配合比取样3055.0m 各材料的用量为：水泥： kg 77.232.4320.055=⨯ 水： kg 08.96510.055=⨯砂： kg 73.423.6840.055=⨯ 石子： kg 40.375.33410.055=⨯ （2） 其材料实际用量：实验梁30528.0m V =, 水泥： kg 77.232.4320.0528=⨯ 水： kg 08.96510.0528=⨯砂： kg 76.523.6840.0528=⨯ 石子： kg 46.075.33410.0528=⨯ 总质量 kg 72.261M =实验梁自重N 856.2411Mg G ==混泥土按正常养护条件养护,其各项指标按C30混泥土取值。
二．截面设计单筋矩形梁设计梁的尺寸：mm b 120=, mm h 200=, 2200l mm = 计算跨径mm l 20000=,支座位置距梁端部0.1m 。
尺寸简图如附图1-1-1。
加载：加载位置在梁中间（0.6m ～1.5m ）处，取666.7mm 。
加载图如附图1-2。
提供材料：混凝土。
强度等级为C30, 13.8cd f MPa =, 1.39td f MPa =纵筋。
HRB335，直径12mm, MPa f sd 280=箍筋。
R235,直径8mm ，195sd f MPa =弯矩设计值：m KN M d ⋅=12梁的自重： ()22.828.7124.7370.469.81241.856i G m g N =∑=+++⨯=梁的自重与剪力设计值比为31241.8560.0492410=⨯，故忽略不计。
剪力设计值： KN M V dd 245.0==，内力设计值简图如附图1-1-2 计算内容： 1正截面方案设计2箍筋计算 3斜截面设计1.正截面设计方案:梁采用绑扎钢筋骨架，下层受拉钢筋都采用HRB335双层412钢筋，箍筋采用HRB3358钢筋，剪弯段箍筋间距取80mm,(符合构造要求mm h S v 1002/=≤且mm S v 400≤),纯弯段箍筋间距取100mm 。
由于条件限制，保护层厚度取30mm 。
对配筋特征值b εε=时，得到适筋梁最大配筋率max 0.5613.82.76%280cd bsd f f ρε⨯===。
钢筋间净距120213.923032.230n S mm mm =-⨯-⨯=> 满足要求 纵向受拉钢筋配置：（1）min 45(1.39/280)%0.2%ρ==,0.56b ε=,max 2.76%ρ=56.4s a mm =有效高度020056.4143.6s h h a mm =-=-=00.56143.680.416b h ξ=⨯=方案一：上层不布置钢筋，即作单筋梁。
其截面配筋图如附图1-3-1028045276.480.41613.8120sd s b cd f A x mm h mm f b ε⨯===<=⨯实际配筋率m i n04522.62%0.2%120143.6A bh ρρ===>=⨯，max min ρρρ<<，适筋梁。
076.413.812076.4143.613.322u cd x M f b x h KN m ⎛⎫⎛⎫=⋅⋅-=⨯⨯⨯-=⋅ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭,方案二：上层受压钢筋采用R235钢筋28时，其截面配筋图如附图1-3-2028045210119564.580.41613.8120sd s sds b cd f A f A x mm h mm f b ε''-⨯-⨯===<=⨯实际配筋率04522.62%120143.6A bh ρ===⨯，max min ρρρ<<，适筋梁。
223468s a mm '=⨯= 02b s x h x a ξ'<<且()()028*******.63413.8u cd s s M f A h a KN m '=⋅-=⨯⨯-=⋅则显然提高混泥土的等级x 的值会下降而u M 不变，如果用等级更低的混泥土会使梁的凝聚性不够，又从经济的角度考虑，故选择C30混泥土最佳。
方案三：上层受压钢筋采用HRB335钢筋212 ，其截面配筋图如附图1-3-3038.20.56143.680.46sd s sds b cd f A f A x mm h mm f b ε''-==<=⨯=.实际配筋率0452 2.62%120143.6A bh ρ===⨯，max min ρρρ<<，适筋梁。
2236.9573.9s mm a '=⨯= 02b s x h x a ξ'<<且()()028*******.636.9513.4u cd s sM f A h a KN m '=⋅-=⨯⨯-=⋅则 综合上述三种方案，我们可以得出正截面方案二设计最佳，下面仅对方案三进行斜截面计算。
2. 箍筋及斜截面设计箍筋详细配置：箍筋直径不小于8mm 且不小于1/4主筋直径，所以取Φ8作为箍筋，R235钢筋最小配箍率()%18.0min =sv ρ ，箍筋的间距不应大于梁高的1/2且不大于400mm 。
同时为了使受力钢筋和架力钢筋形成骨架，同时在BC 段(纯弯段）配置箍筋.配置箍筋可改善构件的延性和减少混凝土的徐变变形，当采用密排箍筋时还能约束混凝土使其处于三向受压状态，提高混凝土抗弯强度，纯弯段箍筋可稀一些，取100v S mm =。
箍筋用来连接受力主筋和架立钢筋使形式骨架主要承受剪力和扭（m KN T d ⋅=00.0）梁在剪弯区内将受到剪力和弯矩的共同作用，这个区段内主拉应力进迹线是倾斜的（大约045），将产生斜裂缝，由于箍筋是竖向的，与斜裂缝相交，因而能阻止或者限制斜裂缝的产生发展。
因此在梁AB,CD 段必须配置箍筋。
箍筋配置验算：现取M 13.8d u M KN m == 进行斜截面抗剪能力的计算741.3810 2.071020.711200033d d M V N KN L ⨯===⨯=⨯13.8d M KN m = 0 1.0γ取剪力图剪弯段纯弯段剪弯段弯矩图要求梁在实验中发生剪压破坏。
梁的抗剪能力取决于混凝土抗压强度及梁截面尺寸，为防止梁斜压破坏，截面尺寸应满足 上限值——截面最小尺寸()()330,00.51100.511030120143.648.13d cu k V f bh KN γ--≤⨯=⨯⨯⨯=, 又020.7d V KN γ=， 故截面尺寸满足要求 。
下限值——按构造要求配置箍筋()330200.5100.510 1.0 1.39120143.611.97d td V f bh KN γα--≤⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=又020.7d V KN γ= （* 不满足下限值 *）不符合下限值，若仅按构造配置箍筋，数量过少，因此梁的弯剪段依据计算及结合对承载力的考虑进行配箍。
取026min120,20.7:220.7100100 2.62 2.52.51951.78100.06%(20.6)d s sv sd sv cu k sv hV V KN V V V KNAP bh P f f MPaV bh P f f ρρραα'=='====⨯=>===⎡⎤'⨯==<⎢⎥+⎣⎦距支座中心的显然在13跨处加载得不到合适的配筋率，因为此处m>3，而古今主要是对剪压区起作用故需符合1<m<3 即013ah << 此时143.6<a <430.8 取a =287mm 处施加荷载则 741.3810 4.81048287d d M V N KN a ⨯===⨯=剪力图配箍率计算26min 130,1.7810 3.69%(20.6)d sv cu k sv V bh P f f ρραα⎡⎤⨯==>⎢⎥+⎣⎦实际配箍率满足最小配箍要求，选用封闭式双肢箍筋，则2n =()()2226212,021010.561020.6228()sv sv cu k sv sv v A na mm P f A f bh S mmV αα-==⨯+=='显然0.5100,v S h >=不满足要求为了达到目标破坏状态 取800.100v S mm h mm =<=1011.05%0.18%80120sv sv v A S b ρ===>⨯满足构造及最小配筋率要求 对于纯弯段03,03200(0.5110)00.5100d cu k td r V f bh f bh α--=⨯>⨯>则纯弯段的箍筋配置满足构造要求即可 可取 100v S mm =将上层的两根受拉钢筋在距支座中心向跨中距离2513.9143.6()222-+处弯起，弯起角为45，则这对钢筋的上弯点和支座中心刚好在一条垂直线上斜截面承载力计算：()()()331230,00.451020.60.7510sin 5948cs cu k sv sv sd sb s dV bh p f f f A KN V KNαααρθγ--=⨯++⨯⨯=>=∑截面抗剪符合要求。