1998年6月
PETROL EUM PRO CESS IN G AND PETRO CH
EM ICAL S
常减压蒸馏装置加工国外轻
质原油的工艺路线选择
范晓梅
(镇海炼油化工股份有限公司工程设计公司,
宁波 315207)
第29卷第6期
1 前言
摘要结合镇海炼油化工股份有限公司3套常减压蒸馏装置的改造, 对加工伊朗原油、沙特原
油等国外轻质原油中所采纳的闪蒸流程、轻油回收、减压深拔等工艺路线进行了探讨。
主题词: 原油常减压蒸馏装置炼油工艺过程方案评价
国外轻质原油的改造, 装置从加工2. 5
M töa胜利原
镇海炼油化工股份有限公司 (下称镇海公司) 自
1989年开始加工国外原油以来, 国外原油的比例逐
年上升。
依照总体规划, 1999年原油加工能力将为12
M töa, 到2003年原油加工能力将扩大至16 M töa, 其
中约70% 为沙特轻质原油 (下称沙特轻油) 和伊朗轻
质原油 (下称伊朗轻油)。
本文结合镇海公司在3套常减压蒸
馏装置改造中, 对有关加工国外轻质原油的工艺路线选择作一
探讨。
2 装置概况及原油性质
21 装置概况
镇海公司目前共有3套常减压蒸馏装
置。
其中,
第É套常减压蒸馏装置原设计能力为2.
5 M töa (以
胜利原油为设计依据) , 后经1986年及1987年两次扩
能改造, 处理能力达到3 M töa (以管输油为设计依
月进行了单炼据)。
为使装置能适应日益增加的中东
含硫轻质原油
的需要, 1995年对该装置进行了4 M
töa ( 以伊朗轻
油+ 沙特轻油为设计依据) 的技术改
造, 改造的重点
在常压部分和换热系统。
常压部分由
原来的初馏塔
流程改为目前国内尚属首次使用的二
段闪蒸流程,
换热系统由原来的二路换热流程改为
多路换热流
程。
依照总体规划, 为使装置处理能
力达到5 M töa,
因此, É套常减压蒸馏装置在1997年
5月大修期间,
对装置的瓶颈部位——电脱盐、常压
炉及减压塔等
进行了改造。
该装置大修后, 投料试
车一次成功。
Ê套常减压蒸馏装置原设计能
力为2. 5 M t a
(以胜利原油为设计依据)。
于1990年1
油改造为加工1 M töa 的阿塔卡原油。
为使能达到更
大加工轻质原油的处理能力, 1992年7月对该装置进
行了第二次改造, 在改造中将减压塔改为第二初馏
塔, 装置中其它设备未作任何改动, 装置的处理能力
由单炼阿塔卡原油1 M töa提高到2 M töa。
为回收轻
质原油中液化气, 在改造中还增设了罗茨鼓风机回
收液化气系统。
依照总体规划, 该装置又在1997年7
月进行了以卡宾达和渤海混合原油为设计依据的3
M töa 改造。
Ë套常压装
置原设计为1. 5 M töa 的常
压拔头
装置, 加工原油以阿塔卡、塔皮斯等轻质原油为主。
依照总体规划, 该装置将在1999年在原地消除瓶颈
改造成加工8 M töa 沙特轻油的常减压蒸馏装置。
22 原油性质
由于在第É套和Ë套常减压蒸馏装置的改造设
计中, 是以伊朗轻油和沙特轻油为设计依据, 因此,
表1、2分不列出了这两种原油的一般性质。
这两种原
油的密度、粘度、残炭、酸值、蜡含量均较低, 但硫含
量较高, 按硫含量及关键组分分类为含硫中间基原
油。
两种原油轻烃含量多、轻油收率
高。
伊朗轻油的
350 ℃前馏分达到 54. 57% , 565 ℃前馏分为
收稿日期: 1997211221。
作者简介: 范晓梅, 工程师, 毕业
于华东理工大学石油炼制专业,目前在镇海炼油化工股份有限公司工程设计公司工作, 任副总工程师, 曾发表论文2篇。
© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
第6期范晓梅. 常减压蒸馏装置加工国外轻质原油的工艺路线选择
82. 21% , 其中小于60 ℃馏分收率为4. 88%。
沙特轻采纳闪蒸流程。
国外炼油厂使用亦较普遍。
油的355 ℃前馏分达到50. 95% , 565 ℃前馏分
为3 1 闪蒸流程的4种方案
7
84. 07% , 其中小于70 ℃馏分收率为5. 14%。
由于轻
组分多, 因此液化气、汽油、煤油、柴油、蜡油收率均
高, 减压渣油只占20% 左右。
表1 伊朗轻油的一般性质
方案一, 一段闪蒸2常压塔方案 (见图1)。
该方案
的优点是可降低炉子的热负荷, 降低能耗; 可减少常
压塔第二中段回流段抽出板下的气相负荷, 使常压
塔塔径缩小, 减少投资; 减少了闪蒸后原油换热的压
°A P I 分析项目数值
33. 5
降及常压炉的压降。
密度(20℃)
粘度
凝点
残炭
酸值
硫ö%
氮ö%
水ö%
胶质
°A P I
密度
粘度
凝点
酸值
硫ö%
氮ö%
A P I mm2(30(50ö℃
ö%ööö%ö%ö%原油类不沥青质蜡
含量盐含
量(m
gN aC
l)õ L- 1
0. 853 6
7. 62
4. 67
- 5. 0
3. 69
0. 11
8. 0
1. 49
0. 12
痕迹
9. 13
0. 55
4. 31
含硫中间基
图1 一段
闪蒸2常压塔方案
方案二, 二段闪蒸2常压塔方案 (见图2)。
方案二
与方案一对比, 该方案可进一步降低炉子的负荷; 由
于预闪蒸塔、再闪蒸塔塔顶气体分不进入常压塔的
不同部位, 更均匀了常压塔的负荷, 缩小了常压塔的
2 沙特轻油的一般性质塔径。
但由于闪蒸量的增加, 可能会阻
碍常压塔产品
m m 分析项目
℃ögõ cm- 3
℃
℃
数值
33. 4
0. 858 1
12. 8
6. 14
- 34. 4
的质量, 而且二段闪蒸后, 需增加2台
再闪蒸塔底泵,
投资和电耗都将增加。
3
m g K O H g - 1
盐含
量 (m gN aC l)õ L
- 1
水及渣 硫醇硫
k P a
0. 07 22. 83 1. 8 0. 087 0. 1 115 28. 96 含硫中间基
图2
二段闪蒸2常压塔方案
方案三, 初馏塔2一段闪蒸2常压塔方案 (见图
3)。
该方案与方案一相比, 由于增设了初
馏塔系统,
(°
加工原油相对密度
小于 0. 860 2
33) 的轻质原油时, 常压蒸馏
部分增多可
增加了操作弹性, 而且初馏塔提压操作,
为无压缩机
回收轻烃提供了条件。
该流程特不适合
于原设计有
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8石油炼制与化工1998年第29卷初馏塔的老装置改造。
图3 初馏塔2一段闪蒸2常压塔
方案
方案四, 初馏塔2二段闪蒸2常压塔
方案 ( 见图
4)。
该方案兼有方案二及方案三的优
缺点, 由于流程
较为复杂, 使用时应慎重考虑。
的气相负荷降低, 因此每吨原油可降低能耗约合标
准燃料油0. 068 kg。
4 轻烃回收
由于国外轻质原油中轻烃含量比国
内原油高出
专门多, 因此, 在大规模加工国外原油时, 对其轻烃进
行充分的回收是十分必要的。
表3 几种国外原油和胜利原油
中
轻烃含量的比较
原油C1轻烃收率(质量分数)C2C3i
0. 040. 42
0. 060. 36
0. 00. 24
0. 080. 46
0. 010. 07
而国内原油一般在0. 3%
回收一般有三个方法。
进入汲取稳定系统回收
液化气及轻汽油等组分。
该流程用于老装置改造,
此方案需依托其它装置,
只、缓冲罐1
年两年多的运行来看,C40. 330. 260. 130. 190. 08必须对轻烃加以回收,后送至催化裂化装置富气压缩机入口C1、投资少,采纳此方案经济合理,年瓦斯平衡数据测算,第蒸馏装置每年被加热炉烧掉的液态烃达只及冷却器ö%。