1）计算输送能力每秒输送能力：I v =Svk= m 3/s (输送能力=输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数) kg/ms 输送能力：I m =Svk ρ= kg/ms(输送能力=输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数×物料堆积密度)小时输送能力：ρSvk Q 6.3= （输送能力=3.6×输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数×物料堆积密度） （S ）输送带横截面积查表3-2得：S= m 2（V ）带速根据用户提供或者运算后自行选择（k ）倾斜折减系数查表3-3得：倾斜角度：δ= °(根据用户提供数据填写)得k= 。
（ρ）物料堆积密度根据用户提供数据或查表得h t S Q / 6.3vk 6.3=⨯==ρ（根据计算后验证是否满足用户要求） 2）按输送物料块度验算带宽 a= mmmm a B 8002002=+≥ 带宽B=确定是否满足要求。
是 否。
3）输送带预选 输送带规格为 。
纵向拉伸强度X G = N/mm 。
每米输送带质量 kg/m ，钢丝绳直径d= mm ，带厚 mm 4）托辊、托辊转速核算预选托辊直径为φ mm 查表3-7得： 承载分支每组托辊旋转部分质量kg G 1=承载分支托辊间距m a 0=回程分支每组托辊旋转部分质量kg G 2= 回程分支托辊间距m a v =m kg a G q RO / 01===m kg a G q RU /22===① 托辊转速核算： r/min30n ===r v π查表4-12得φ 托辊理论带速［v ］≤ m/s理论转数［n ］≤ r/min② 辊子载荷计算 a ．静载荷 承载分支托辊N81.9q a e 00==⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯=B M V I Pkg ===ρSvk I M回程分支托辊N81.90==⨯⨯⨯=B u q a e Pb ．动载荷 承载分支托辊 N00==⨯⨯⨯='ad s f f f P P回程分支托辊N==⨯⨯='a s u u f f P P查表4-17得：φ 托辊，辊长L= mm ，带速v= m/s 托辊承载力为 KN 。
托辊满足设计要求， 是 否 。
5）计算圆周驱动力和传动功率： ①主要阻力H F倾水H H H F F F +=]cos )2([δG B RV RO H q q q q fLg F +++=查表3-6得：根据工作条件选择f ，=fm kg v Qq G / 6.36.3=⨯==查表3-8估算每米长度输送带质量kg/m q =B()N2==+++=G B RV RO H q q q q g fL F 水水水L ——输送机水平段长度，m =水LN]cos )2([==+++=δG B RV RO H q q q q g fL F 倾倾倾L ——输送机倾斜段长度，m =倾LN ==+=倾水H H H F F F②主要特种阻力:1S FgLS F F F +=ε1εF ——托辊前倾的摩擦阻力εC ——槽角系数：30°槽角时为0.435°槽角时为0.43 45°槽角时为0.5槽型托辊 °=εC0μ托辊和输送带的摩擦系数一般取0.3-0.4 查表3-7得：ε= 也可全部取为1°30′εL ——装有前倾托辊的输送机长度m=εLNsin cos )(0==+=εδμεεεg q q L C F G B21222bv glI F v gL ρμ=2μ物料与导料拦板间的摩擦系数，一般取为0.5-0.7s /m k v 3=⋅⋅=S I vl ——导料槽栏板长度 m 。
查表3-11导料拦板内宽：m 1=bN21222===b v glI F v gL ρμN 1==+=gL S F F F ε③附加特种阻力a r S F F n F +⋅=323μ⋅⋅=p A F r 2k B F a ⋅=3n ——清扫器个数，包括头部清扫器和空段清扫器 =3nA ——一个清扫器与输送带接触面积，查表3-11 2m =A p ——清扫器和输送带间的压力3×104--10×1042N/m =p3μ——清扫器和输送带间摩擦系数 0.5—0.7 =3μN 3==⋅⋅=μp A F r N 2==⋅=k B F a N 32==+⋅=a r S F F n F④倾斜阻力N==⋅⋅=H g q F G St⑤圆周驱动力uFN21==+++⋅=st s s H u F F F F C F查表3-5：=C 6）传动功率计算 传动滚筒轴功率：kW v F P U A 10001000=== 电动机功率：kW=='''=ηηηA M P Pη——传动效率， 一般为0.85—0.95η'——电压降系数,一般为0.90—0.95η''——多机驱动功率不平衡系数，一般取0.90—0.95 单电机驱动时，1=''ηkW 3.12.1==-=M P P ）（选择电动机型号为： × 7）输送带张力计算：①为保证输送带工作时不打滑，需在回程带上保持最小张力min 2F11maxmin 2-≥μϕe F F U A K 启动系数 1.3—1.7N F K F U A U max ==⋅=查表3-13得：=⨯=⨯=== 2121μϕμϕμϕμϕμϕeeee eN e F F U 1111maxmin 2=-⨯=-≥μϕ8）胶带校核及长度计算 ①织物芯输送带n ZB F σ=max N F F F U min 2max ==+=σ——输送带纵向扯断强度，查表4-2得。
n ——织物芯输送带静安全系数，棉帆布芯带98-=n ，尼龙、聚酯帆布芯带1210-=n ，使用条件恶劣或者要求特别安全时应大于12。
Z ——织物芯输送带许用层数，查表3-20。
② 钢绳芯输送带 应该满足B n F G X 1max ⋅≥N F F F U min 2max ==+=推出=⋅≤max1F BG n X X G ——纵向拉断强度，查表4-3、4-4、4-5满足 1=n 范围 ③ 送带总长度计算m==⋅+=N L L L A Z DZ L ——输送机几何尺寸决定的输送带周长。
A L ——接头长度。
织物芯带：()[]m1000601==︒⋅+'⋅-=ctg B b Z L Ab '——阶梯宽度，查表3-22。
钢绳芯带：()m10002503==+'=l L Al '——搭接长度，mm==⨯='K F P l CSS P ——钢丝绳破断强度，查表4-5，一般取15000N/根。
C F ——抽出力，查表3-21。
K ——接头系数，1.3-1.5。
9）传动滚筒直径 ①织物芯输送带mm1===B CZd D取D= mmC ——系数，棉帆布取80，尼龙芯取90,聚酯芯取108。
1B d ——织物芯带每层厚度，查表4-2。
③ 钢绳芯输送带 145≥dDmm d 145==≥Dd ——钢绳直径，查表4-3、4-4、4-5。
取D= mm 10）制动器的选择rMi F F Z U Z ==maxi ——减速器传动比， 2===nni2n ——电机转速。
n ——滚筒转速。
===30rvn πm N max⋅===irF M U z 选择 型制动器。
11）传动滚筒最大扭矩 m N2000max ⋅==⋅=DF M U12）联轴器扭矩滚筒与减速器侧联轴器mN ⋅==≤⋅=⋅=n WC T nP K T K TnT ——公称转矩。
K ——工况系数，查表17-49。
选取 型弹性柱销齿式联轴器 公称扭矩T n = N ﹒m 13)逐点张力计算根据不打滑条件，传动滚筒奔离点最小张力为第一滚筒合张力 min 2FN min 21==F SN112==⨯⨯⨯+=G q g L f S SN 02.102.123=⨯=⨯=S SN234==⨯⨯⨯+=G q g L f S SN 04.104.145=⨯=⨯=S S()N356==+⨯⨯⨯+=B RU q q g L f S SN 02.107.167=⨯=⨯=S S 78S S =N 04.104.189=⨯=⨯=S S()N3910==+⨯⨯⨯+=B RU q q g L f S SN 02.102.11011=⨯=⨯=S S1112S S =N 04.104.11213=⨯=⨯=S S1112()N31314==+⨯⨯⨯+=B RU q q g L f S SN 04.104.11415=⨯=⨯=S S()N41516==+⨯⨯⨯+=B RU q q g L f S SN 04.104.11617=⨯=⨯=S S()[]Ncos 11718==++++⨯⨯⨯+=St S B G B F F q q q g L f S S δN 04.104.11819=⨯=⨯=S S 1920S S =N 04.104.12021=⨯=⨯=S S2122S S =14)确定传动滚筒合张力 功率配比1：1时N 2221====U U U F F FN122222122==-=-ϕμϕμe e F S U N 2221==-=U F S S13第一滚筒合张力N 122221==+=-S S F第二滚筒合张力N 12212==+=-S S F第一滚筒合张力 kN max 1=F 第二滚筒合张力 kN max 2=F传动滚筒最大扭矩为：m kN 22max 1max ⋅=⨯=⋅=D F M U选择传动滚筒为:最大拉紧力出现于1:2双驱动工况下,拉紧力N 13120==+=S S F16)拉紧行程()m 2εεL 10==++≥L 拉ε——输送带伸长率，织物芯带查表4-2，钢绳芯带为0.2%。
1ε——一般取0.001。
17）逆止装置的选择和布置 ①带式输送机所需止力矩14mN 2)DF -(F H St ⋅===L M②带式输送机滚筒轴上的逆止装置额定逆止力矩m N 2⋅===L M k M选逆止器型号。