Safety is the goal, prevention is the means, and achieving or realizing the goal of safety is the basic connotation of safety prevention.（安全管理）单位：___________________姓名：___________________日期：___________________结构转换层大梁模板及支撑设计(新编版)结构转换层大梁模板及支撑设计(新编版)导语：做好准备和保护，以应付攻击或者避免受害，从而使被保护对象处于没有危险、不受侵害、不出现事故的安全状态。

显而易见，安全是目的，防范是手段，通过防范的手段达到或实现安全的目的，就是安全防范的基本内涵。

1．工程概况厦门金秋豪园工程总建筑面积26405m2，地下室1层地上结构29层，其中裙楼2层作为商场，建筑总高度98.8m。

本工程第3层作为结构转换层，层高为4.8m，转换层大梁最大截面尺寸b×h=600mm×1500mm，跨度9.6m，转换层楼板厚250mm。

大梁模板拟定用18mm厚胶合板，支撑模板的横向搁栅采用70mm×100mm方木，间距300mm；纵向搁栅采用100mm×150mm方木，间距800mm。

梁底支撑采用MF1219型门架，平行于梁轴线设置，门架间距600mm，跨距800mm，具体详见图1所示。

图1大梁支撑纵剖面示意2．大梁模板设计计算2.1荷载确定①模板及支架自重：1.0×1.2×0.6=0.72kN/m（模板及支架自重标准值取1.0kN/m2）②新浇筑砼自重：24×1.2×0.6×1.5=29.92kN/m③钢筋自重：2.6×1.2×0.6×1.5=2.81kN/m（钢筋自重标准值根据实际配筋实行2.6kN/m3）④振捣砼时产生荷载：2.0×1.4×0.6=1.68kN/m（水平）2.2梁底模计算按四跨等距连续梁计算，其计算简图如图2。

图2梁底模（侧模）计算简图①梁底模抗弯承载力计算：Mmax=-0.107q1l2=-0.107×31.13×0.32=-0.30kN·mб=M/W=(0.30×106)/(1/6×600×182)=9.25N/mm2＜fm=13N/mm2强度满足要求。

②梁底模挠度计算I=(1/12)b·h3=1/12×600×183=291600mm4νmax=0.632·(q2l4)/100EI=(0.632×29.45×3004 )/(100×9×103×291600)=0.57mm[ν]=l/400=306/400=0.75mm νmax＜[ν]，刚度满足要求。

2.3梁侧模计算①荷载确定a.砼侧压力：F1＇=0.22rc·to·β1·β2·V1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.52kN/m2F1＇＇=γc·H=24×1.5=36kN/m2两者取较小值为F1=36kN/m2×1.2=42.2kN/m2b.振捣砼时产生的荷载：4.0×1.4=5.6kN/m2 （垂直）F2=43.2+5.6=48.8kN/m2c.化为线均布荷载（取梁净高1500-250=1250mm为计算单元）q1=48.8×1.25=61kN/m（验算承载力）q2=43.2×1.25=54kN/m（验算刚度）②梁侧模抗弯强度计算（计算简图同图3示）Mmax=-0.107q1l2=-0.107×61×0.32=-0.587kN·mб=M/W=(0.587×106)/(1/6×1250×182)=8.7N/mm2＜fm=13N/mm2强度满足要求。

③梁底模挠度计算I=(1/12)b·h3=1/12×1250×183=607500mm4υmax=0.632·(q2t4)/100EI·0.632×(54×3004)/(100×9×103×607500)=0.51mm＜[υ]=l/400=0.75mm刚度满足要求。

2.4竖挡计算①荷载确定（竖挡间距为300mm，截面尺寸6×h=100×130mm2 ）q1=48.8×0.3=14.64kN/m（验算承载力）q2=43.2×0.3=12.96kN/m（验算刚度）按简支梁计算，其计算简图如图3示。

图3竖挡计算简图②竖挡强度计算Mmax=1/8q1l2=-0.125×14.64×1.252=2.86kN·mб=M/W=(2.86×106)/(1/6×100×1302)=10.15N/mm2＜fm=12N/mm2强度满足要求。

③竖挡挠度计算υmax=5q2·l4/384EI=(5×12.96×12504)/[384×9000(1/12)×100×1303]=2.50mm[υ]=l/400=1250/400=3.13mmυmax＜[υ]，刚度满足要求。

2.5梁横各搁栅计算：①荷载确定q1=31.13×0.3/6=15.57kN/m（验算承载力）q2=29.45×0.3/6=14.73kN/m（验算刚度）按简支梁计算，计算简图如图4示。

图4梁横向搁栅计算简图②横向搁栅抗弯强度计算Mmax=15.57×0.6/2×0.4-15.57×0.3×0.3/2=1.17kN·m б=M/W=(1.17×106)/(1/6×70×1002)=10.03N/mm2＜fm=13N/mm2强度满足要求。

③横向搁栅挠度计算按荷载q2满铺计算，此时受力状态较原受力状态为不利。

υmax=S·q2·l4/384·E·I=(5×14.73×8004)/(384×9000×1/12×70×1003)=1.50mm[υ]=l/400=800/400=2mmυmax＜[υ]，刚度满足要求。

2.6梁纵向搁栅计算①荷载确定按三跨不等距连续梁计算，其计算简图如图5示。

图5梁纵向搁栅计算简图F1=31.13×0.3/2=4.67kN/m（验算承载力）F2=29.45×0.3/2=4.42kN/m（验算刚度）②梁纵向搁栅强度计算（按最不利状态）Mmax=4.67×3/2×0.6-4.67×0.3=2.8kN·mб=M/W=(2.8×106)/(1/6×100×1502)=7.47N/mm2＜fm=13N/mm2强度满足要求。

③梁纵向搁栅挠度计算（按最不利状态）υmax=F2·l3/48EI+2·(F2a1/24EI)(3l2-4a12)=(4.42×103×12003)/(48×9000×1/12×100×1503)+2×[4.42×103×300(3×12002-4×3002]/(24×9000×1/12×100×1503)=2.36mm[υ]=l/400=1200/400=3mmυmax＜[υ]，刚度满足要求。

2.7门架支撑设计计算：①荷载确定（取一榀门架为计算单元）N=4.67×6+0.224×1.5×1.2=28.42kN（0.224kN为一榀MF1219门架自重，1.5系数为构配件，调节架的折算荷重）②门架的稳定承载力计算：MF1219门架：查《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）：门架立杆等效截面惯性矩I：I=I0+I1·（h1/h0）=6.08×104×（1536/1930）=7.21×104mm4门架立杆等效截面回转半径i：门架立杆长细比λ：λ=(k·h0)/i=(1·13×1930)/15.25=148＜〔λ〕=250查表得立杆稳定系数为=0.316门架用钢为235A，钢材强度设计值为f=205N/mm2，所以一榀门架的稳定承载力设计值为：Nd=·A·f=0.316×310×2×205×10-3=40.16kNN＜Nd，门架支撑稳定性满足要求。

3．实施效果本工程已顺利封顶，目前正进入装修阶段，在转换层整个施工过程中，大梁模板及其支撑系统均未发生显著变形，拆模后砼梁质量达到优良等级。

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