底板外伸长度 加筋板倾角
b α d
600 53 400 16 28 40
mm 度 mm mm mm mm
中性轴与底边的交点 筋板的厚度 顶板的厚度 底板的厚度 δ g δ a δ b
盖板宽度 C 支座的高度 h 许用应力 [σ] 底板的长度 a 底板的宽度 b 长宽比 a/b
150 600 157 500 600 0.83 0.56 5 479 751 80 231645 61
圆筒的内径 Do 圆筒的壁板厚度 腐蚀裕量 钢板下差 壁板有效厚度 δ e 刚性环宽度 B 圆筒壳体有效加强宽度 Ls=1.1SQRT(Do*δ e) δ e1
垫板的有效厚度 垫板圆筒外径
Do1=Do+δ +δ e1
圆筒壳体垫板有效加强宽度 Ls1=1.1SQRT(Do1*δ e1) 组合截面惯性轴x-x的位置 ax 组合截面的惯性矩 组合截面的面积 A I
L2
600 1.05 156mmN/mm Nhomakorabea mm KN
b2
400 494
Q1=2*S2*b1*μ *[σ ]c*0.001*H²/(H²+L2²) 底板能承受的最大荷载 Q2=1.333*S1²*b1*L1*ν *f*0.001*/(b2+S2)²
170
KN
mm mm N/mm² mm mm
由底板的长度a和宽度b决定的系数β ，见表7-1 加筋板最小惯性半径 r=0.289δ g L1=bsinα L2=h/sinα 偏心距离 e=（d-b/2)sinα
表 7-1 mm mm mm mm N N/mm²
FR=F/(2sinα) 筋板最大压缩应力 σ cmax=(FR/(L1*δg))+[6eFR/(L1*L1*δ g)] 筋板许用压缩应力 [σ ]c= [σ ]/(1+(POWER(L2/r,2)/140[σ])) 底板最大应力 σb=(β Fb)/(a*δb*δ b)) 盖板最大应力 σa=(0.75Fda)/(δ a*C*C*h)
带加强环耳式支座计算 竖向力 F 支座数量 n 370000 4 7000 δ 16 0 0 16 180 368 0 7016 0 191 53745172 8720 6978 3489 0.785 -176269202 185147 648 90940620 261734 353 N 个 mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm4 mm² mm mm red N.mm N N/mm² N.mm N N/mm²
惯性轴直径 Ds=Do+2（δ 1+B-ax） Rs=Ds/2 θ =π /n 支座内力矩 Mr=-0.5FRs[1/θ -cotθ ] 支座周向力 Tr=0.5Fcotθ
支座应力 σ=|Mr|ax/I+Tr/A 两支座中间内力矩Mr=0.5FRs[1/sinθ -1/θ ] 两支座中间周向力Tr=F/(2sinθ ) 两支座中间应力σ =|Mr|ax/I+Tr/A
77 155 147
mm N/mm² N/mm²
筋板的厚度 底板外伸长度
S2 b1
16 430 25 0.46 156 600 500
mm mm mm
底板厚度 S1 折减系数 μ
许用应力 [σ ]c 支座的高度 H 底板宽度 L1
N/mm² mm mm
底板外边距离壁板的距离 扩张性系数 ν 底板的抗弯强度 f 两加筋板之间的内净 筋板能承受的最大荷载