N/mm²
两加筋板之间的内净 b2
400
mm
筋板能承受的最大荷载
494
KN
Q1=2*S2*b1*μ*[σ]c*0.001*H²/(H²+0
KN
Q2=1.333*S1²*b1*L1*ν*f*0.001*/(b2+S2)²
底板外伸长度 b 加筋板倾角 α 中性轴与底边的交点 d 筋板的厚度 δg 顶板的厚度 δa 底板的厚度 δb
盖板宽度 C 支座的高度 h
600
mm
53
度
400
mm
16
mm
28
mm
40
mm
150
mm
600
mm
许用应力 [σ] 底板的长度 a 底板的宽度 b 长宽比 a/b 由底板的长度a和宽度b决定的系数β，见表7-
两支座中间内力矩Mr=0.5FRs[1/sinθ-1/θ] 两支座中间周向力Tr=F/(2sinθ) 两支座中间应力σ=|Mr|ax/I+Tr/A
191 53745172
8720 6978 3489 0.785 -176269202 185147 648 90940620 261734 353
mm mm4 mm² mm mm red N.mm N N/mm² N.mm N N/mm²
底板最大应力 σb=(βFb)/(a*δb*δb))
盖板最大应力 σa=(0.75Fda)/(δa*C*C*h)
157 500 600 0.83 0.56 5 479 751 80 231645
61
77
155
147
N/mm² mm mm
mm mm mm mm N N/mm²
mm N/mm² N/mm²
7016
mm
圆筒壳体垫板有效加强宽度 Ls1=1.1SQRT(Do1*δe1)
0
mm
组合截面惯性轴x-x的位置 ax 组合截面的惯性矩 I 组合截面的面积 A
惯性轴直径 Ds=Do+2（δ1+B-ax） Rs=Ds/2 θ=π/n
支座内力矩 Mr=-0.5FRs[1/θ-cotθ] 支座周向力 Tr=0.5Fcotθ 支座应力 σ=|Mr|ax/I+Tr/A
表 7-1
筋板的厚度 S2 底板外伸长度 b1
底板厚度 S1 折减系数 μ 许用应力 [σ]c 支座的高度 H 底板宽度 L1 底板外边距离壁板的距离 L2 扩张性系数 ν 底板的抗弯强度 f
16 430 25 0.46 156 600 500 600 1.05 156
mm mm mm
N/mm² mm mm mm
带加强环耳式支座计算
竖向力 F
370000
N
支座数量 n
4
个
圆筒的内径 Do
7000
mm
圆筒的壁板厚度 δ
16
mm
腐蚀裕量
0
mm
钢板下差
0
mm
壁板有效厚度 δe
16
mm
刚性环宽度 B
180
mm
圆筒壳体有效加强宽度 Ls=1.1SQRT(Do*δe)
368
mm
垫板的有效厚度 δe1
0
mm
垫板圆筒外径 Do1=Do+δ+δe1
1 加筋板最小惯性半径 r=0.289δg
L1=bsinα L2=h/sinα 偏心距离 e=（d-b/2)sinα FR=F/(2sinα)
筋板最大压缩应力 σcmax=(FR/(L1*δg))+[6eFR/(L1*L1*δg)]
筋板许用压缩应力 [σ]c= [σ]/(1+(POWER(L2/r,2)/140[σ]))