6附件6.1墩顶0#块膺架计算书6.1.1 计算依据 《连续梁施工设计图》《结构力学》、《材料力学》、《桥梁工程》 《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005） 《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社） 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005） 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 6.1.2 支架结构材料参数 1) 木材（A-2红杉木）：顺纹弯应力 []13a MP σ=弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ=弹性模量 410a E MP =2) Q235钢材(依据现行《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)取值)：拉压应力 []135a MP σ= 弯曲应力 []140a w MP σ= 剪应力 []80a MP τ=弹性模量52.110a E MP =⨯ 6.1.3 基本资料0#块长度12m （4.5+3.0+4.5m ），墩顶处箱梁高6.65m ，端头箱梁高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m， 0#块砼重192.5t，1#块分别重112.6t。

0#块重约650t。

图1 0号块重量分配6.1.4 支架结构支架结构见下图：6.1.5计算荷载种类及组合(1)计算荷载种类①新浇砼容重按26kN/m 3计算，超灌系数取1.05； ②模板、支架自重：按实际材料、尺寸计算； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 22.5/m KN ④倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 22/m KN ⑤振捣混凝土产生的荷载: 22/m KN (2) 荷载组合：计算强度时:p 1= ①+②+③+④+⑤ 计算刚度时:p 2=①+② 6.1.6支架结构检算 (1)方木计算采用红衫木，纵桥向间距45cm ，偏安全按简支梁计算，腹板下方木计算跨度L =0.3m ，底板下计算跨度L =0.5m 。

1） 腹板下方木计算混凝土重：q 1=26×6.65×0.45×1.05=81.7kN/m 模板重：q 2＝3kN/m施工人员、运输荷载等: q 3＝2.5×0.45＝1.125 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q 4＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q 5＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 检算强度时：Q 1＝q 1+ q 2+ q 3+ q 4+ q 5=87.6 kN/m 检算刚度时：Q 2＝q 1+ q 2 =84.7 kN/m 方木截面抵抗矩：223311501002501066W bh mm ⨯===⨯跨中最大弯矩：22310.12587.6300985.5108M ql N mm ==⨯⨯=⨯⋅ 方木横截面的最大正应力：[]985.5 3.913250M MPa MPa W σσ===<=（满足要求） 方木横截面的最大剪力：3187.630013.141022Q l V N ⨯===⨯ 方木横截面的最大剪应力：[]33313.1410 1.314222150100V MPa MPa A ττ⨯⨯===<=⨯⨯（满足要求）2）底板下方木计算混凝土重：q 1=26×(0.4+1.0)×0.45×1.05=17.2kN/m 模板重：q 2＝3kN/m施工人员、运输荷载等: q 3＝2.5×0.45＝1.125 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q 4＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q 5＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 检算强度时：Q 1＝q 1+ q 2+ q 3+ q 4+ q 5=23.125 kN/m跨中最大弯矩：22310.12523.125500722.7108M ql N mm ==⨯⨯=⨯⋅ 方木横截面的最大剪力：3123.1255005.781022Q l V N⨯===⨯ 弯矩及剪力均小于腹板下方木承受的弯矩及剪力，安全！ (2)方木下次分配梁计算次分配梁承受模板及混凝土重量，采用I30b 。

腹板下间距为30cm ，底板下间距为50cm 。

1)腹板下次分配梁计算 腹板混凝土由3根I30b 承受。

腹板混凝土重：：q 1=26×6.65×0.9×1.05=163.4kN/m 模板重：q 2＝3kN/m施工人员、运输荷载等: q 3＝2.5×0.9＝2.25 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q 4＝2.0×0.9＝1.8 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q 5＝2.0×0.9＝1.8 kN/m 检算强度时：Q 1＝q 1+ q 2+ q 3+ q 4+ q 5=172.24 kN/m 检算刚度时：Q 2＝q 1+ q 2 =166.4 kN/m 计算模型：弯矩图：剪力图：正应力：[]max 86140MMPa MPa W σσ==<=（满足要求） 剪应力：[]max3680QS MPa MPa bIττ==<=（满足要求） 挠度图(mm)：f max=4mm＜[f]=L/400=1100/400=3mm ，刚度满足要求！2)底板下次分配梁计算底板I30b间距为50cm承受，单根工字钢承受的线荷载为：混凝土重：q1=26×(0.4+1.0)×0.5×1.05=19.11kN/m模板重：q2＝3kN/m施工人员、运输荷载等: q3＝2.5×0.5＝1.25 kN/m倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q4＝2.0×0.5＝1 kN/m振捣混凝土产生的荷载: q5＝2.0×0.5＝1 kN/m检算强度时：Q1＝q1+ q2+ q3+ q4+ q5=25.36 kN/m检算刚度时：Q2＝q1+ q2 =22.11 kN/m该荷载远远小于腹板下单根工字钢承受的荷载，故安全! (3)钢管立柱上横梁计算钢管立柱上横梁采用2I50b，按4跨连续梁计算，承受上部传递下来的全部荷载。

计算模型：弯矩图：剪力图：正应力：[]max 41140MMPa MPa W σσ==<=（满足要求） 剪应力：[]max4180QS MPa MPa bIττ==<=（满足要求） 挠度图(mm)：f max =0.4mm ＜[f ]=L/400=3600/400=9mm ，刚度满足要求！(4)钢管立柱计算钢管立柱直径φ600mm ，壁厚10mm ，按轴心受压构件计算，承受由上横梁传递的集中荷载。

上横梁传递的集中荷载：取最大值902kN 计算，钢管长度为13.63m 。

Φ600×10钢管截面特性 截面积：A=18535.4mm2 弹性模量：E=2.1×105MPa 回转半径：i=208.62mm 钢管架自重：N2=1.455×13.63=19.83kN 荷载组合: N=N1+N2 =921.83kN 长细比:λ=l 0/i=13630/208.6=65.3查表得拆减系数:φ=0.861钢管应力σ＝N/A=921.83×103 /18535.4=49.7MPa<φ[σ]=120.5 MPa所以立柱强度及稳定均满足要求。

6.2挂篮计算书第一章设计计算说明1.1设计依据1、连续梁施工图；2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；3、《钢结构设计规范》GBJ17-88；4、《路桥施工计算手册》；5、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；6、《机械设计手册》；7、《铁路桥梁钢结构设计规范》；1.2工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨组成为48+80+48m的单箱单室连续梁。

箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高6.65m，跨中梁高3.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。

腹板厚90cm（支点）～48cm，底板厚度为100（支点）～40cm，顶板厚度40 cm。

箱梁0#块梁段长度为12m，合拢段长度为2.0m,边跨直线段长度为7.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为136.882t，计算时取为140t。

该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。

1.3挂篮设计1.3.1主要技术参数①、砼自重G C＝26kN/m3；②、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa；③、材料强度设计值：Q235钢 [σ]=140Mp，[σw]=145Mp，[τ]=85MpQ345钢 [σ]=200N/mm2，[σw]=210Mp，[τ]=120 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由2[32a#普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前横梁由双40a#普通热轧工字钢组成，底篮前托梁由2[36a#普通热轧槽钢组成，底篮后托梁由2[36a#普通热轧槽钢组成，底篮腹板下纵梁为工32a#普通热轧工字钢。

主桁系统重11.17t、前横梁2.8t、底托系统11.4t、侧模及底模重11.8t、内模系统重3.0t、端模重0.5t（估算），吊带及吊具重8.0t（估算），整个挂篮系统重48.67t，挂篮自重与最大结块比值为0.347：1。

1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数混凝土浇筑时超灌系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.05；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。

②、作用于挂篮主桁的荷载箱梁荷载：箱梁荷载取1#块计算。

1#块段长度为2.7m，按140t计算载荷；施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；挂篮自重：48.67t；③、荷载组合荷载组合Ⅰ：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合Ⅱ：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于主桁承重系统强度和稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于挂篮系统行走算。

1.3.4 内力符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定第二章 挂篮底篮及吊杆计算 2.1 腹板下纵梁的计算取1#块计算，1#块梁段长度为2.7m ，施工机具及人群荷载2.5MPa 。

混凝土超灌系数为1.05。

经计算，混凝土重量与钢筋重量之和可按混凝土比重自重G C ＝26kN/m 3 近似。

梁段两端高度分别为5.958m 和5.590m ，加强纵梁间腹板宽0.9m （每边由4片纵梁承担）。

腹板处混凝土线荷载为：mkN q /87.14105.1267.227.29.0)590.5958.5(1=⨯⨯⨯⨯⨯+=为便于计算，除侧模外，模板重量按1kN/m 2计，模板荷载为：m kN q /9.09.012=⨯=人群及机具荷载为：m kN q /25.29.05.23=⨯= 倾倒和振捣混凝土产生的荷载；m kN q /6.39.044=⨯= 加强纵梁上的均布荷载为：m kN q q q q q i /62.1484321=+++= 每根加强纵梁上的均布荷载为：m kN n q q i /16.374/62.148/=== 底纵梁的受力及计算模型如图2-1所示图2-1支点反力分别为R A =37.1608.7cos ×2.725×（1.177+2.725x0.5）/4.44=57.38kN R B =37.1608.7cos ×2.725×（0.538+2.725x0.5）/4.44=42.94kN 最大弯矩m kN M /61.75)44.4254.2725.2538.0(44.454.2725.28.7cos 16.370max=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=腹板处纵梁选用32a#工字钢，截面特性参数为：43274800000714285714.5342856100mm I mm W mm A x x ===弯曲应力：Mp W M w 50.141714285714.5342851061.756=⨯==σ< f=145Mp ,满足要求。