钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。

层高4.5m。

楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数1.3。

楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。

二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。

图1 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。

板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。

图2 板的计算简图1.荷载计算30mm现制水磨石0.65kN/ m270mm水泥焦渣14kN/ m3×0.07m＝0.98 kN/ m280mm 钢筋混凝土板 25kN/ m 3×0.08m ＝2 kN/ m 2 20mm 石灰砂浆 17kN/ m 3×0.02m ＝0.34 kN/ m 2 恒载标准值 g k ＝3.97 kN/ m 2 活载标准值 q k ＝5.0 kN/ m 2 荷载设计值 p ＝1.2×3.97+1.3×5.0＝11.26 kN/ m 2 每米板宽 p ＝11.26 kN/ m 2.内力计算 计算跨度板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h ＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm跨度差（24203.配筋计算b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，fc ＝11.9 N/mm 2, f t =1.27 N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。

其中ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。

2810.35%100080ρ==⨯>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==⨯=及板的模版图、配筋图见图3 。

板的钢筋表见下表。

图3 板的模版图、配筋图四、次梁计算b＝200mm，h＝450mm。

次梁按塑性内力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图见图4。

图4 次梁的计算简图1.荷载计算由板传来恒载 3.97 kN/ m2×2.6m＝10.32 kN/ m 次梁自重25 kN/ m3×0.2m×（0.45－0.08）m＝1.85 kN/ m 次梁抹灰17 kN/ m3×0.02m×（0.45－0.08）m×2＝0.25 kN/ m 恒载标准值g k＝12.42 kN/ m 活载标准值q k＝5 kN/ m2×2.6m=13 kN/ m 荷载计算值p=1.2×12.42+1.3×13=31.8 kN/ m 2.内力计算计算跨度主梁b×h＝300mm×800mm边跨净跨l n1＝5900－120－150＝5630mm计算跨度l01＝5630+250/2＝5755mm中间跨净跨l n2＝6000－300＝5700mm计算跨度l02＝l n2＝5700mm跨度差（5755－5700）/5700=0.96%<10％故次梁可按等跨连续梁计算。

3.配筋计算正截面承载力计算次梁跨中截面按T 形截面计算，其翼缘宽度为 边跨 b f ’＝1/3×5755＝1918mm<2600mm 中跨 b f ’＝1/3×5700＝1900<2600mmh ＝450mm ，h 0＝450－35＝415mm ，h f ’=80mm0()2f c f f h f b h h '''-＝11.9×1900×80（415－802）= 678kN·m>95.75kN·m 故次梁跨中截面均按第一类T 形截面计算。

22其中ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。

6030.67%200450ρ==⨯>min 1.270.2%45450.19%300t yf f ρ==⨯=及 斜截面受剪承载力计算b ＝200mm ，h 0＝415mm ，fc ＝11.9 N/mm 2，f t ＝1.27 N/mm 2，f yv ＝210 N/mm 2，h w /b ＝2.075<4 0.251228.30.149%200190sv sv nA bs ⨯ρ===⨯>,min 1.270.240.240.145%210t sv yv f f ρ==⨯= 满足构造S max 为200mm ，d min 为6mm 的要求。

次梁钢筋布置图见图5。

图5次梁钢筋布置图五、主梁计算b＝300mm，h＝800mm。

主梁按弹性理论计算主梁的线刚度3333080//7801641 1212b bbhi l cm⨯===柱的线刚度3334040//450474 1212bbhi l cm⨯===考虑现浇楼板的作用，主梁的实际刚度为单独梁的刚度的2倍，即0216416.9275 474b i i⨯==故主梁视为铰支在柱顶上的连续梁，截面尺寸及计算简图见图6。

图6主梁计算简图1.荷载计算由板传来恒载12.42kN/ m×6m＝74.52 kN主梁自重25 kN/ m3×0.3m×（0.8－0.08）m×2.6m＝14.04 kN主梁侧抹灰17 kN/ m3×0.02m×（0.8－0.08）m×2.6m×2＝0.64 kN恒载标准值G k＝89.2 kN活载标准值Q k＝13 kN/ m×6m=78kN恒载设计值G＝1.2×89.2 kN=107.04kN活载设计值Q＝1.2×78kN=101.4kN2.内力计算计算跨度边跨净跨l n1＝7800－250－200＝7350mm计算跨度l01＝7350+200+370/2＝7735mm中间跨净跨l n2＝7800－400＝7400mm计算跨度l02＝7400+400=7800mml01≈l02，故按等跨连续梁计算，查表得内力系数k见下表，弯矩：M=k1Gl+k2Ql，剪力：V=k1G+k2Q。

3.内力包络图主梁内力包络图见图7。

图7 主梁内力包络图4.配筋计算正截面承载力计算主梁跨中截面按T 形截面计算，其翼缘宽度为 b f ’＝1/3×7800＝2600mm<6000mmh f ’＝80mm ，h ＝800mm ，h 0＝800－40＝760mm0()2f c ff h f b h h '''-＝11.9×2600×80（760－802）= 1782kN·m>432.3kN·m 故主梁跨中截面均按第一类T 形截面计算。

主梁支座截面按矩形截面计算b ＝300mm ，h 0＝800－80＝720mm B 支座边M ＝M B,max -0.2V B 右=468.9－0.2×230.95＝422.71kN·m 。

f c ＝11.9 N/mm 2, f y =300 N/mm 2其中ξ均小于ξb ，6280.262%300800ρ==⨯>min 0.2%ρ=斜截面受剪承载力计算b ＝300mm ，h 0＝72mm ，fc ＝11.9 N/mm 2，f t ＝1.27 N/mm 2，f yv ＝210 N/mm 2 0.25 βc f c bh 0＝0.25×1.0×11.9×300×720＝642.6kN>V ，截面合适。

0.7 f t bh 0＝0.7×1.27×300×720＝192kN构造要求S max 为200mm ，d min 为6mm ，用Φ6@2501228.30.075%300250sv sv nA bs ⨯ρ===⨯<,min 1.270.240.240.145%210t sv yv f f ρ==⨯= 改用Φ8@230，1250.30.146%300230sv sv nA bs ⨯ρ===⨯>,min sv ρ 5.附加箍筋计算次梁传来的集中力F ＝1.2×74.52+1.3×78＝190.82kN 用箍筋，双肢Φ8， A sv ＝2×50.3＝100.6 mm 2，f yv ＝210 N/mm 21908209.03210100.6yv sv F m f A ===⨯，取10个 如用吊筋，f y ＝300 N/mm 2 ，1908204502sin 23000.707sb y F A f ===α⨯⨯mm 2附加箍筋：在次梁两侧各加5个Φ8箍筋或218吊筋。

6.抵抗弯矩图及钢筋布置抵抗弯矩图及钢筋布置图见图8。

①弯起钢筋的弯起点距该钢筋强度的充分利用点最近的为450> h 0/2，前一排的弯起点至后一排的弯起点的距离<S max②钢筋切断位置（B 支座负弯矩钢筋）由于切断处V 全部大于0.7 f t bh 0，故应从该钢筋强度的充分利用点外伸1.2 l a + h 0，及以该钢筋的理论断点外伸不小于h 0且不小于20d 。

3000.140.14331.27y a tf l d d f ==⨯= 对22：1.2 l a + h 0= 1.2×33×22+720=1591取 1600对20：1.2 l a + h 0= 1.2×33×20+720=1512取 1550对18：1.2 l a+ h0= 1.2×33×18+720=1433取1450 ③跨中正弯矩钢筋伸入支座长度l as应≥12d对22 12×22＝264 取270对16 12×16＝192 取200④支座A，构造要求负弯矩钢筋面积≥1/4跨中钢筋，212+122，A s＝614 mm2>1/4×1900＝475 mm2，要求伸入支座边l a＝33d，12，l a＝33×12＝396，伸至梁端340再下弯10022，l a＝33×22＝726，伸至梁端340再下弯400。

图8主梁抵抗弯矩图及钢筋布置图。