一．工程概况及施工组织：青岛大炼油工程 290万吨/ 年重油催化裂化装置“两器一塔”即沉降器、再生器与分馏塔，它是该装置最高最大最重的关键设备 , 也是制作安装工程量最大的设备。
设被告分别为55m 61.4m； 39.8m。
设备直径分别为6.8m； 8.2m、11.4m、13.24m； 5.2m、9.2m因此，编制并做好“两器一塔”脚手架搭设施工技术方案极为关键 , 因为它对于保护进行现场设备制作安装职工的生命安全起到根本保证作用。
1.1 编制依据：1.1.1 、中华人民共和国建筑工业行业标准《门式钢管脚手架》 (JG13-1999)。
1.1.2 、中华人民共和国行业标准《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。
1.1.3 、中华人民共和国行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
1.1.4 、青岛大炼油工程 290万吨/年重油催化裂化装置“两器一塔”施工图纸要求。
1.1.5 、青岛大炼油工程项目部施工总体统筹进度计划安排。
1.2 施工组织：1.2.1 、选拔 35 名经过技术培训、考核合格并持有《中华人民共和国特种作业操作证》(架子工)上岗证的职工，进行该脚手架搭设。
1.2.2 、单位负责人对参加脚手架搭设的全体人员进行施工方案的技术交底和安全教育。
1.2.3 、工程进度须与各个设备的施工进度保持一致。
二、钢管脚手架搭设2.1 脚手架主体搭设2.1.1 、塔体脚手架是圆柱型钢管脚手架，其立杆应垂直稳放在混凝土基础或金属底座上，在其之间应铺设50mn厚木板，立杆间距根据各个设备的平面布置图和计算书设置。
钢管立杆、大横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎。
2.1.2 、脚手架側面、转角处以及每隔离 6~7根立杆应设剪刀撑和斜支杆，剪刀撑和斜支杆与地面的角度是 45~60度。
如果架子高度在 7 米以上或无法设斜支杆时，高度每隔 4 米，水平每隔 6 米，脚手架小横杆必须与设备主体连接牢固。
2.1.3 、脚手架板的铺设宽度不得小于 1 米，脚手架板须铺满，离设备外壁距离是 20~30 厘米，不得有空隙和探头板，并在两侧设置踢脚板，防止小件工具滑落。
脚手架板搭接时不得小于 20 厘米；对头接时应架设双排小横杆，间距不小于 20 厘米。
在架子拐弯处脚手板应交叉搭接，垫平架板应用木板，并且要钉牢，不得用砖垫。
2.1.4 、翻脚手板应两人由里往外按顺序进行，在铺第一块或翻到最外一块脚手板时，必须挂安全带。
2.1.5 、脚手架的外侧、斜道和作业平台，要绑 1 米高的防护栏杆和钉 18 厘米高的挡板。
2.1.6 、在设备人孔口等处搭设挑架（外伸脚手架），斜杆与设备外壁一般不小于 30 度，并应支撑在设备的牢固部分。
大横杆两端都必须与斜杆连接点外伸 25 厘米，挑架所有受力点都要绑双扣，同时要绑防护栏杆。
2.1.7 、设备组装、钢结构电焊等高度超过 6 米时，必须在作业层脚手架上搭设承受力160 公斤荷重的安全网，安全网应外高里低，网与网之间须拼接严密，网内杂物应随时清扫。
2.2 、剪刀撑设置：剪刀撑设置应符合下列规定：2.2.1 、脚手架高度超过 20 米时，应在脚手架外侧连续设置；2.2.2 、剪刀撑斜杆与地面的倾斜宜为 45°~60°，剪刀撑宽度宜 4~8 米；2.2.3 、剪刀撑应采用对接扣件接长 , 应采用十字扣件与脚手架立杆扣紧；2.2.4 、剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不宜小于 1 米，搭接处应采用三个扣件扣紧；2.2.5 、各个外侧侧面剪刀撑应连续设置，并形成垂直闭合圈。
2.3 、斜梯设置：2.3.1 、由于设备的搭设高度较高，人员上下频繁，为保证施工人员的上下安全与方便和便于施工小件材料的运送，因此在脚手架搭设过程中，应同时搭设“之”字形式的斜道，以方便施工人员上下。
斜道走道板采用钢架板铺设 ,斜度为 1比3,每隔0.3米绑扎一条50*50mm方木，防止斜道发滑影响通行和伤人；通道两侧设置防护栏杆,栏杆高度不得超过1.2m高，以保障上下人员的安全。
2.3.2 、两器之间应根据需要搭设连接过道，利于施工的进行。
过道的两侧栏杆高度不得高于1.2m,底部要用斜杆支撑，宽度为1.5m。
2.4 、地基与基础241、搭设脚手架的场地必须平整坚实，并作好排水，如地基的强度达不到要求，应采用换填的方法进行处理，换填深度为1m深，范围为脚手架立杆外500mm换填土必须分层回填，逐层夯实，干密度达到 170kN/nt2.4.2、落地式脚手架的基础根据土质及高度应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GBJ7及(JGJ130-2001)的有关规定及计算确定。
243、当脚手架搭设在钢结构的顶面、混凝土地面上时，立杆底座下应铺设木质垫板，并应对结构面、混凝土地面等进行承载力验算。
三、脚手架验收3.1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规范见表1的规定对脚手架工程的质量进行检验，经检查验收合格后方可交付使用。
3.2、高度在30米及30米以下的脚手架，应由单位工程负责人组织安全技术人员进行检查验收。
高度大于30米的脚手架，应由上一级安全技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的安全人员进行检查验收。
3.3、脚手架工程的验收，应按照《脚手架搭设施工任务验收单》进行现场检验，着重检验以下各项，并记入施工任务验收单：3.3.1、施工技术方案、设计计算书及施工图、安全交底是否齐全，钢管、扣件、架板质量是否合格，钢管连接和挂扣是否紧固可靠；3.3.2、安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；3.3.3、基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；3.3.4、垂直度及水平度和垂直度是应符合表1要求。
表1:脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差四、脚手架搭设、拆除安全技术措施4.1、搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格，持证上岗。
上岗人员应每一年到当地医院进行一次体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。
4.2、搭设脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。
4.3、操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放大型钢结构等物件。
严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设电缆、钢管及起重设备等。
4.4、六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业；4.5、施工期间不得拆除下列杆件：4.5.1、斜支撑、剪刀撑、水平架、扫地杆、封口杆等；4.5.2、斜梯、栏杆。
4.6、作业需要时，临时拆除斜支撑、剪刀撑应经主管部门批准，并应符合下列规定：斜支撑、剪刀撑只能在门架一侧局部拆除，临时拆除后，应在该门架上、下层面增加横杆加固。
作业完成后，应立即恢复拆除的斜支撑、剪刀撑。
4.7、在脚手架基础或临近区域严禁进行挖掘作业。
4.8、临近道路和施工区域搭设的脚手架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。
4.9、脚手架与架空输电线路的安全距离、工地临时用电线路架设及脚手架接地避雷措、施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。
4.10、沿脚手架外侧严禁任意攀登；4.11、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作；对高层脚手架应定期作立杆基础沉降检查，发现问题应立即采取措施整改。
4.12、应急事故处理办法：假如发生人员轻微伤害，必须向安监站报告；较严重的伤害必须拨打急救电话86915155（ 120）与合同医院联系，迅速组织抢救处理。
4.13 HSE管理体系HSE 管理体系见图4.13五、施工机具及技术措施材料使用表施工机具一览表技术措施用料一览表项目经理褚振挥HSE主管经理高云强HSE管理部部长：王家柳HSE工程师：邹振海、张鹏、张永文图4.13安全管理体系六、钢管脚手架计算书6.1沉降器落地式扣件钢管脚手架计算书J .△||A2钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为 52.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.38米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米 采用的钢管类型为'48X 3.5。
施工均布荷载为3.0kN/m 2,同时施工2层，脚手板共铺设4层。
6.1.1、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变 形。
6.1.1.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150 X 0.800/3=0.040kN/m活荷载标准值 Q=3.000 X 0.800/3=0.800kN/m静荷载的计算值 q1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.040=0.094kN/m活荷载的计算值 q2=1.4 X 0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）6.1.1.2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：% r%尸十0他广跨中最大弯矩为M1= (0.08 X 0.094+0.10 X 1.120) X 1.380 2=0.228kN.m 支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=-(0.10 X 0.094+0.117 X 1.120) X 1.3802=-0.267kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：b ,=0.267 X 106/5080.0=52.651N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm?,满足要求!6.1.1.3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:阿爲"99。
噩静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X 0.078+0.990 X 0.800) X 1380.0 4/(100 X 2.06 X 105X121900.0)=1.221mm大横杆的最大挠度小于1380.0/150与10mm满足要求！6.1.2 、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
6.1.2.1. 荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038 X 1.380=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150 X 0.800 X 1.380/3=0.055kN活荷载标准值 Q=3.000 X 0.800 X 1.380/3=1.104kN荷载的计算值 P=1.2 X 0.053+1.2 X 0.055+1.4 X 1.104=1.675kN小横杆计算简图6.122. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：% =护堆集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=(1.2 X 0.038) X 0.8002/8+1.675 X 0.800/3=0.450kN.m■ =0.450 X 106/5080.0=88.675N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm?,满足要求!6.1.2.3. 挠度计算V1=5.0最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 X 0.038 X 800.004/(384 X 2.060 X 105x 121900.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.053+0.055+1.104=1.212kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1212.192 X 800.0X (3X 800.02-4X 800.02/9)/(72 X 2.06X 105X 121900.0)=0.877mm最大挠度和 V=V1+V2=0.885mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mmi 满足要求！6.1.3 、扣件抗滑力的计算 : 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5) :R <Rc其中Rc ――扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN ; R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 6.1.3.1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038 X0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150 X 0.800 X 1.380/2=0.083kN活荷载标准值 Q=3.000 X 0.800X1.380/2=1.656kN 荷载的计算值 R=1.2X0.031+1.2X0.083+1.4X1.656=2.455kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。