目录一结构布置与板，梁的编号 (3)二板的计算1楼板厚度的确定 (3)2 荷载计算 (3)3 弯矩计算 (5)4 单向板配筋 (6)5 双向板配筋 (7)三次梁的设计1 L1分析 (12)2 L8分析 (14)3 L7分析 (17)4 L9分析 (19)一,结构布置与板，梁的编号：二，板的计算1， 楼板厚度的确定房间楼板短边边长为：3900 mm ，3600mm ，3000 mm ，2100mm ，等。

取L=3900mm 。

197.510040h L ==≤，取h=100 mm 。

客厅楼面：因房间较大，故取h=110 mm ，其余地面取100 mm 。

2，荷载计算1.楼面恒荷载卫生间,厨房： (活载22.0KN/m ) 10mm 防滑地砖面层 20.55KN/m 2mm 厚纯水泥砂浆一道 20.00220=0.04KN/m ⨯ 20mm 厚1：2水泥砂浆结合层 20.0220=0.40KN/m ⨯ 板底20mm 厚粉刷抹底 20.0217=0.34KN/m ⨯ 100mm 现浇混凝土楼板 20.1025=2.5KN/m ⨯恒荷载标准值： 合计：23.83KN/m楼层平台，阳台 （平台：23.5KN/m ，阳台：22.5KN/m ） 钢筋混凝土现浇板（100mm ） 20.125=2.5KN/m ⨯ 20mm 厚水磨石地面 20.65KN/m 15mm 天棚抹灰 20.01517=0.26KN/m ⨯ 恒荷载标准值： 合计：23.63KN/m其他楼地面（除客厅）： (活载22.0KN/m ) 13mm 地砖面层 20.01322=0.29KN/m ⨯ 2mm 厚纯水泥砂浆一道 20.00220=0.04KN/m ⨯ 20mm 厚1：2水泥砂浆结合层 20.0220=0.40KN/m ⨯ 100mm 厚钢筋混凝土楼板 20.125=2.5KN/m ⨯ 板底20mm 厚粉刷抹底 20.0217=0.34KN/m ⨯ 恒荷载标准值： 合计：23.57KN/m 客厅（板厚110）：恒荷载标准值23.570.25 3.82KN/m += 板的荷载计算如下表;表格 1：板的荷载计算3 弯矩计算① 计算各区格板跨内正弯矩，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，则取荷载'22.84.56 5.96/22q g g KN m =+=+= '22.8 1.4/22q q KN m === ② 求各中间支座最大负弯矩（绝对值）按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，则取荷载：24.56 2.87.36/P g q KN m =+=+=按弹性进行内力计算，计算结果见下表表格 2：板弯矩计算4．单向板配筋:一.B2号板： ∵x y l 3.875 3.232l 1.2==>，故应按单向板计算。

（取1ｍ板宽计算） ｐ＝p ＋q荷载总设计值为：24.284 2.87.084/P g q KN m =+=+= 计算简图（取１ｍ板宽计算），如右图所示。

支座弯矩：'21 1.275.8M PL KN M == 'o h 10015580mm =--=取6s 221c 0M 1.275100.0167f bh 1.011.9100080αα⨯===⨯⨯⨯‘0.5(10.5(10.991s r =⨯=⨯=62s 0M 1.275A 10=76.58mm 0.99121080s y r f h ==⨯⨯⨯‘小于最小配筋面积，按最小配筋率2tmin min min yf max{0.450.15%}0.27%bh 270mm f S A ρρ====，， 故取φ8@180，实际配筋面积为2279mm跨中弯矩：220117.084 1.20.6381616M Pl KN m ==⨯⨯=⋅ o h 10015580mm =--=取61s 221c 0M 0.638100.0083f bh 1.011.9100080αα⨯===⨯⨯⨯0.5(10.5(10.995s r =⨯=⨯=621s 00.638A 10=38.17mm 0.99521080s y M r f h ==⨯⨯⨯ 故仍取φ8@180，实际配筋面积为2279mm5．双向板配筋双向板计算如下：跨中最大弯矩为当内支座固定(边区格或角区格按实际支撑)在g+q/2作用下跨中弯矩值与支座四边简支在q/2下跨中弯矩值之和，泊松比v 取0.2，支座最大负弯矩当内支座固定(边区格或角区格按实际支承) g+q 作用下的支座弯矩。

B1: 1o l =3.575，2o l =3.875，1o l /2o l =3.575/3.875=0.923≥0.5，按双向板计算 三边简支，长边固端。

查表得：s 1m =0.0386，s2m =0.0231'1m = -0.0901，'2m =01m +v 2m =0.0386+0.2×0.0231=0.04322 2m +v 1m =0.0231+0.2×0.0386=0.03082q/2作用下四边铰支查表得：j 1m =0.0391，j 2m = 0.0365 '1m ="1m =-0; '2m ="2m =-0j 1m +v j 2m = 0.0391+0.2×0.0365= 0.0464 j 2m +v j 1m =0.0365+0.2×0.0391=0.04432综上得:1M =（1m +v 2m ）×(g+q/2) 21o l +（1m +v 2m ）× q/221o l=3.969KN.m2M =（2m +v 1m ）×(g+q/2) 21o l +（2m +v 1m ）×q/221o l=3.031KN.m'1M =-'1m (g+q) 21o l =-8.158KN.m最小配筋率计算：Pmin=max ｛0.45tyf f ，0.15%｝=0.27%， As,min= Pmin ·bh=0.27%×1000×100=2702mm 。

1o l 方向, 1o h =100-15-5=80mm ，.61s 221c 0M 3.969100.052f bh 1.011.9100080αα⨯===⨯⨯⨯0.5(10.5(10.973s r =⨯=⨯=621s 0 3.969A 10=239.81mm 0.97321080s y M r f h ==⨯⨯⨯ 按构造配筋φ8@180，实配钢筋面积As=2792mm 支座负筋:6s 221c 0M 8.158100.107f bh 1.011.9100080αα⨯===⨯⨯⨯‘0.5(10.5(10.943s r =⨯=⨯='62s108.158A 10=514.94mm 0.94321080s y M r f h ==⨯⨯⨯’配置φ10@140 实配钢筋面积's A =5232mm2o l 方向, 2o h =100-15-5-10=70mm ，62s 221c 0M 3.031100.0520f bh 1.011.9100070αα⨯===⨯⨯⨯622s 0 3.015A 10=210.8mm 0.97321070s y M r f h ==⨯⨯⨯ 按构造配筋φ8@180，实配钢筋面积As=2792mm 。

支座负筋:按构造配置φ8@180 实配钢筋面积"s A =279mm 2其余板配筋面积及实配筋结果见下表;表格 3：板的配筋面积0.5(10.5(10.973s r =⨯=⨯=表格4：截面配筋面积计算三，次梁的设计次梁截面尺寸的确定： 次梁高度应满足：h=(1/12~1/15)L ，且不小于300mm 。

b=(1/2~1/3)h ，且不小与200mm 。

各梁计算跨度与截面选取如下： L1:2100mm h=300 mm b=200 mm, L2:3875 mm h= 350 mm b=200 mm,, L3:1425 mm h=400 mm b=250mm, L4:3875 mm h= 400 mm b= 200 mm , L5:1425 mm h=400mm b= 250 mm, L6:3875 mm h= 400 mm b= 200 mm , L7:2650 mm h= 300 mm b= 200 mm, L8:3575 mm h=400 mm b= 200 mm, L9:1800 mm h=300 mm b=200 mm, L10:2800 mm h=300 mm b=200 mm, 次梁L1分析：（1）荷载统计：次梁受力分析：梁自重： 25(0.30.1)0.2 1.0/KN m ⨯-⨯= 梁侧抹灰：170.02(0.30.1)20.136/KN m ⨯⨯-⨯= 梁底抹灰：170.020.20.068/KN m ⨯⨯= B8板传来的荷载：222222max 222.075q 7.67(2.1 2.075/2q 7.396=7.67kN/m 1a)= 4.07kN 2221.03757.67 2.134ql a 2.134 2.852kN.m24l 24A B R M ⨯-=⨯==-=⨯⨯-⨯=⨯-=‘），R （（）（）=B9板传来的荷载：222222max 221.5q 5.313(2.1 1.5/2q 7.084=5.313kN/m 1a)= 3.586kN 2220.755.313 2.134ql a 2.134 2.431kN.m 24l 24A B R M ⨯-=⨯==-=⨯⨯-⨯=⨯-=‘），R （（）（）=墙传来的荷载： 39.80.120.02217[(30.3) 2.10.7 2.1]+0.20.73.78/2.1q KN m ⨯+⨯⨯⨯-⨯-⨯⨯==（）梁自重与墙在跨中的弯矩设计值： 2212(q ) 4.9842.1 2.727.88q M l KN m +==⨯= （2）内力计算 弯矩设计值： 跨中弯矩：M 2.727 2.431 2.8528.01kN m =++=⋅支座处的弯矩：M 0kN m =⋅支座剪力： 4.98 2.1V 3.596 4.0712.895kN 2⨯=++= （3）正截面受力计算 跨中按T 形截面计算 翼缘宽度f b'的确定如下： 取'11210070033f b L mm ==⨯=，030035265s h h a mm =-=-= 混凝土强度等级为C25，2c f =11.9N/mm ，2t f =1.27N/mm 。

纵向受力钢筋采用HRB335，2y f =300N/mm ;箍筋采用HPB235，2yv f =210N/mm最小配筋率为：smin 1.27=max{0.2%,0.45}=0.2%300ρ⨯61c f f 0f 100f b'h '(h h '/2)1.011.9700100(265)10177.058.012KN m KN m α--=⨯⨯⨯⨯-⨯=⋅>⋅ 故跨中为第一类T 形截面，可按矩形截面进行计算 跨中：6s 221c f 0M 8.01100.0146f b'h 1.011.9700265αα⨯===⨯⨯⨯b 110.550ξξ===21cs f 0yf 1.011.9A b 'h 0.0147700265107mm f 300αξ⨯==⨯⨯⨯=小于最小配筋率，可配2φ142s A 308mm =配筋率：min 0308100%0.58%0.2%200265s A b h ρρ==⨯=≥=⨯⨯，满足要求。