21.3×108
4.0
下柱
工400×1000×100×150
1.975×105
256.34×108
4.94
B
上柱
矩400×600
2.4×105
72.0×108
6.0
下柱
工400×1000×100×150
1.975×105
256.34×1084.94C源自上柱矩400×400
1.6×105
21.3×108
下柱高度HL为：HL=6.6m+0.5m=7.1m
上柱高度HU为：HU=11m-7.1m=3.9m
根据柱的高度，吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参
考表2.4.4确定柱截面尺寸；见下表2.1.2
计算参数
柱号
截面尺寸/mm
面积/mm2
惯性矩/mm4
自重
KN/m
A
上柱
矩400×400
1.6×105
G4=1.2×(39.5KN+0.8KN/m×6)=53.16KN
G5A=1.2×4KN/m×3.9m=18.72KNG6A=1.2×4.94KN/m×7.1m=42.09KN
G5B=1.2×6.0KN/m×3.9m=28.08KNG6B=1.2×4.94KN/m×7.1m=42.09KN
G5C=1.2×4.0KN/m×3.9m=18.72KNG6C=1.2×3.69KN/m×7.1m=31.44KN
则作用于排架计算简图上的风荷载设计值如图2.2.2（b）
q1=1.4×0.247KN/m2×6.0m=2.07KN/m
q2=1.4×0.123KN/m2×6.0m=1.03KN/m
FW=YQ[(μS1+μS2)μZh1+(μS3+μS8)μZh2+(μS4+μS5)μZh3+(μS5+μS6)μZh4] ßZW0B
=11.51KN
2.3.2右吹风时
μS如图所示，则由式（2.5.2）可得排架迎风面及背风面的风荷载
标准值为：
W1K= ßZμS1μZW0=1.0×0.8×1.028×0.3=0.247KN/m2
W2K= ßZμS 2μZW0=1.0×0.4×1.028×0.3=0.123KN/m2
则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为：
吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值如图2.4.2所示。
2.4.2.1吊车竖向荷载
由式（2.5.4）和（2.5.5）可得吊车竖向荷载标准值为：
Dmax1=VFp1max =1.4×185KN×2.15=556.85KN
Dmin1= Fp1min =1.4×50KN×2.15=150.5KN
Dmax1=VFp1max =1.4×270KN×（-0.008+0.758+1+0.233）=749.57KN
Dmin1=VFp1min =1.4×50KN×（1+0.758+0.233-0.008）=138.81KN
2.4.1.2吊车横向水平荷载
作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力按式（2.5.6）
2.4.2.2吊车横向水平荷载
作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为：
T=1/4α(Q+g)=1/4×0.1×219KN=5.48KN
作用于排架柱上的吊车横向水平荷载标注值为：
Tmax=VT =1.4×5.475KN×2.15=16.49KN
3排架内力分析
该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析，其
标准图集
选用型号
动荷载
标准值
屋面板
G410（一）
1.5m×6m预应力钢筋混凝
土屋面板
YWB-3II(中)
YWB-3IIS(端)
1.4KN/㎡
天沟板
G410（三）
卷材防水天沟板
TGB68-1
1.91KN/㎡
屋架
AB：G415（三）折线型屋架
BC：G415（一）折线型屋架
YWJA-18-1Aa
YWJA-24-1Ab
Q1、Q2的作用位置分别与G1、G2作用位置相同，如图2.2.1所示。
2.3风荷载
风荷载标准值按式（2.5.2）计算，其中W0=0.3KN/m2,ßZ=1.0，μZ根
据厂房各部分标高如附图2剖面所示及B类地面粗糙度由附表5.1确
定如下：
柱顶（标高11.2m）μZ=1.028
檐口（标高13.5m）μZ=1.092
A柱：
上柱：G5A=1.2×4KN/m×3.9m=18.72KN
下柱：G6A=1.2×4.94KN/m×7.1m=42.09KN
B柱
上柱：G5B=1.2×6.0KN/m×3.9m=28.08KN
下柱：G6B=1.2×4.94KN/m×7.1m=42.09KN
C柱
上柱：G5C=1.2×4.0KN/m×3.9m=18.72KN
各柱按柱顶为不动铰支座计算内力，柱顶不动铰支座反力Ri可根
据公式计算：
对于A柱：n=0.083λ=0.355C0=2.008
C1= × =C0· =2.406
C3=C0· =2.008×（1-0.3552）/2=0.880
RA=M1·C1/H+M2·C3/H
=（11.07×2.406+58.35×0.88）/11.0=7.09KN(→)
计算，即：T=1/4α(Q+g)=1/4×0.1×（300KN+117KN）=10.425KN
作用于排架柱上的吊车横向水平荷载标准值为：
Tmax=VT =1.4×10.425KN×1.983=28.94KN
2.4.2BC跨
由表2.5.1知150KN吊车的参数为B=5.55m，K=4.40m，
G=69KN，Q=150KN，Fp1max=185KN，Fp1min=50KN。格局B及K，可算得
屋顶（标高14.9m）μZ=1.132
（标高16.35m）μZ=1.170
2.3.1左吹风
μS如图2.2.2a所示，则由式（2.5.2）可得排架迎风面及背风面的
风荷载标准值分别为：
W1K= ßZμS1μZW0=1.0×0.8×1.035×0.4=0.247KN/m2
W2K= ßZμS 2μZW0=1.0×0.4×1.035×0.4=0.123KN/m2
对于B柱：n=0.281 λ=0.355C0=2.692
C1=C0· =1.780C3=C0· =1.177
RB=M3·C1/H+M4·C3/H =1.780×13.93/11.0+1.177x12.76/11.0=3.62（→）
对于C柱：n=0.183λ=0.355C0=2.51
C1= C0· =1.954C3=C0· =1.208
RC=M5·C1/H+M6·C3/H
=（15.71×1.954+47.99×1.208）/11.0=7.92（←）
排架柱顶不动铰支座总反力为：
R=RA+RB+RC=7.09+3.62-7.92=2.79KN（→）
将R反向作用于排架柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动
铰支座反力叠加，可得屋面恒载作用时的柱顶剪力：
VA=RA-ηAR=7.09+0.344×2.79=6.13KN（→）
VB=RB-ηBR=-3.62+0.461×2.79=2.33KN（→）
VC=RC-ηCR=-7.92+0.195×2.79=8.46KN（←）
图3.1.1为排架柱的弯矩，剪力和轴力正负号规定下同：
3.2屋面活荷载作用下排架内力分析
大型屋面板（包括灌缝）1.4KN/m2
屋盖支撑0.06KN/m2
2.81KN/m2
18m跨屋架重力荷载为65.5KN/榀；24m跨屋架重力荷载为112.75
KN/m，天窗架重力荷载为6.37KN/榀。则作用于柱顶的屋盖结构重力荷
载标准值为：
18m跨：G1=1.2×(2.81×6×18/2+65.5/2)=221.39KN
3.2.1 AB跨作用屋面活荷载：
排架计算简图如图3.2.1所示，其中Q1A=Q8A=37.8KN
M1=37.8×0.05=1.89KN·mM2=37.8×0.3=11.34KN·m
M3=37.8×0.15=5.67KN·m
对于A柱：n=0.083λ=0.355C0=2.008C1=2.406C3=0.88
24m跨：G2=1.2×(2.81×6×24/2+112.75/2+6.37/2)=314.26KN
2.1.2吊车梁及轨道重力荷载标准值：
G3=1.2×(40.8KN+0.8KN/m×6)=54.72KN
G4=1.2×(39.5KN+0.8KN/m×6)=53.16KN
2.1.3柱自重重力荷载标准值
q1=1.4×0.247KN/m2×6.0m=2.07KN/m
q2=1.4×0.123KN/m2×6.0m=1.03KN/m
如图2.2所示：
FW=YQ[(μS1+μS2)μZh1+(μS3+μS8)μZh2+(μS4+μS7)μZh3+(μS5+μS6)μZh4] ßZW0B
=14.63KN
2.4吊车荷载
65.5KN/㎡
112.75KN/㎡
吊车梁
G323（二）
钢筋混凝土吊车梁（A4级）
18m:DL-9B(边)
Z(中)S(伸)
24m:DL-7 B(边)
Z(中)S(伸)
39.5KN/榀(中)
40.8KN/榀（边）
天窗架
G512
II型钢天窗架及侧板