附录三：板模板计算书一、材料参数信息:由于考虑到材料的实际损耗，木方计算截面尺寸为40×80mm ，面板计算厚度采用14mm 厚，钢管截面特性计算尺寸为Φ48×2.8(mm)。
钢管重量计算尺寸为Φ48×3.5(mm)i ----计算立杆的截面回转半径（cm ），i=1.6；A ----立杆净截面面积（2cm ）， 3.71A =；W ----立杆净截面抵抗矩（3cm ）， 4.24W =； []f ----立杆抗压强度设计值（2N mm ）， []2205f N mm =；1. 模板支架参数设计立杆间距0.9*0.9mm ，步距0.9 m 、1.2m,计算按0.9*0.9m 间距、1.2m 步距计算。
横向间距或排距(m):0.9；纵距(m):0.9；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):13.98；采用的钢管(mm):Φ48×2.8 ；板底支撑连接方式:搭接连接2.荷载参数模板与木方自重(kN/m 2):0.50；混凝土与钢筋自重(kN/m 3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m 2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm 。
面板弹性模量E(N/mm 2):5000；面板抗弯强度设计值(N/mm 2):11；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；主楞材料为：双木方；间距900mm 。
二、面板计算A、楼板混凝土自重：G1=0.12×24＝2.88 KN/m2楼板钢筋自重：G2=0.12×1.1＝0.132 KN/m2模板及支架自重：G3=0.5 KN/m2施工荷载：Q1=2.5 KN/m2附加水平荷载：Q3=2%（G1+ G2+ G3）=0.070 KN/m2风荷载：Q4=0.4 KN/m2（荷载取值参见混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）q1=恒载×1.35＋活载×1.4 用来验算强度q1=恒载用来验算刚度（挠度）验算强度=1.35×（G1+ G2+ G3）+1.4 Q1=（2.88+0.132+0.5）×1.35+2.5×1.4=8.24KN/m2挠度=（G1+ G2+ G3）=（2.88+0.132+0.5）=3.512KN/m2B、计算简图如下。
面板为单向板受力，采用40×80的木方作为次龙骨，间距为300mm，按三跨连续梁计算，为计算方便取10mm宽的板为计算单元；q1=0.01×8.24=0.0824N/mq2=0.01×3.51=0.0351N/mC、强度验算M=0.1ql2=0.1×0.0824×3002=741.708N/mmb---10mm h板厚=14mm W=bh2/6=10×142/6=326.70 mm3I=bh3/12=10×143/12=2286.70故面板最大的内力：б=M/W=741.708/326.70=2.27N/mm2〈б=11N/ mm2 强度满足要求D、挠度验算查施工技术中施工常用结构计算挠度系数为0.677ω=系数乘以ql4/100EI=0.677×0.0351×3004/100×5000×2286.70=0.17mm＜L/250=1.2mm挠度满足要求1、次龙骨计算次龙骨采用40×80的木方A、次楞间距为300mm，次楞支撑在主楞上间距最大为900mm，可看作两跨梁计算；荷载为：验算强度=（2.88+0.132+0.5）×1.35+2.5×1.4=8.24KN/m2挠度=（2.88+0.132+0.5）=3.51KN/m2线荷载为：计算强度：q1＝8.24×0.3＝2.47 KN/m计算扰度：q2＝3.51×0.3＝1.05 KN/mB、强度验算：查施工技术中施工常用结构计算弯矩，系数为0.125M= 0.125ql2=0.125×2.47×9002 =2.5×105Nmm木方：W=42667mm3次楞的最大内力：б=M/W=2.5×105/42667=5.87N/mm2<f=13 N/mm2次楞强度满足要求C、挠度验算：查施工技术中施工常用结构计算挠度ω=0.521ql4/100EI=0.521×1.05×9004/100×9500×40×803=0.22mm≤L/250=3.6mm 挠度满足要求2、主龙骨计算主龙骨采用双方木，立杆间距为900mm，按三连续梁计算。
A、荷载为：验算强度=（2.88+0.132+0.5）×1.35+2.5×1.4=8.24KN/m2挠度=（2.88+0.132+0.5）=3.51KN/m2线荷载为：计算强度：q1＝8.24×0.9＝7.42KN/m计算扰度：q2＝3.51×0.9＝3.16KN/mB、强度验算：M= 0.1ql2=0.1×7.42×9002 =0.60×106N.mm双木方：W=85333cm3 I=3413333cm4次楞的最大内力：б=M/W=0.60×106/85333=7.04N/mm2<f=13N/mm2满足要求。
C、挠度验算：查施工技术中施工常用结构计算挠度ω=0.52×ql4/100EI=0.52×3.16×9004/100×9500×3413333＝0.350≤L/250=3.6mm 满足要求三、碗扣横杆的计算:横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，碗扣横杆主要承受梁支撑横杆传递来的荷载，该荷载简化为均布荷载计算。
1.荷载值计算梁荷载值: q1=（19.2+1.2+0.5）×1.35+2.5×1.4=31.715KN/m2传递给碗扣横杆的线性荷载为q=31.715×0.6/2=9.515KN/m大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为梁支撑横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×9.515×0.9×0.9=0.617kN.m；最大应力计算值σ = 0.617×106/4240=145.8 N/mm2；大横杆的最大应力计算值145.5 N/mm2 小于碗扣横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为梁支撑横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:碗扣横杆均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0.677×9.515×9004 /(100×2.06×105×101877) = 2.014 mm；碗扣横杆的最大挠度2.014 mm 小于碗扣横杆的最大容许挠度900 / 150=6 mm，满足要求！三、立杆的稳定性计算:q1=恒载×1.35＋活载×1.4 ，用来验算强度验算强度：组合风荷载时：q=1.35×（G1+ G2+ G3）+1.4（Q1+Q4）×0.9=（2.88+0.132+0.5）×1.35+（2.5+0.4）×1.4×0.9=8.395KN/m2 不组合风荷载时：q‘=1.35×（G1+ G2+ G3）+1.4Q1=（2.88+0.132+0.5）×1.35+2.5×1.4=8.24KN/m2 碗扣横杆传给立杆的轴向力N1=9.515*0.6*0.4=2.284KN上部荷载对的杆轴向力：N2=8.395×0.9×0.9=6.8KN立杆自重对杆的轴向力: N3=0.141*14=2.66KN立杆轴向压力N=N1+N2+N3=11.74KN立杆的稳定性计算公式:其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.74 kN；φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.6 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.71 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.24 cm3；σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L---- 计算长度 (m)；= （h+2a）la ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；上式的计算结果：= h+2a = 1.2+0.3×2 = 1.8 m；立杆计算长度 LL/i =1800 / 16 = 112.5 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.499 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11740/（0.499×371） = 63.4N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 63.4 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2。
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l 0 = k1k2(h+2a)k1-- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-- 计算长度附加系数，h+2a =1.2+2*0.3= 1.8m 按照表2取值1.033 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.033×(1.2+0.3×2) = 2.203 m；Lo/i = 2203 / 16 = 137.7 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.357 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11740/（0.357×371） = 88.6 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 88.6 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！。