建筑门窗热工性能计算书I、设计依据：《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》JGJ26-95《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003《民用建筑热功设计规范》GB50176-93《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008相关计算和定义均按照ISO10077-1和ISO10077-2的方法进行计算和定义II、计算基本条件：1、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用本标准规定的计算条件。

2、计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。

3、各种情况下都应选用下列光谱：S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）D(λ)：标准光源光谱函数（CIE D65，ISO 10526）R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。

4、冬季计算标准条件应为：室内环境温度：T in=20℃室外环境温度：T out=-20℃室内对流换热系数：h c,in=3.6 W/m2.K室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K室外平均辐射温度：T rm=T out太阳辐射照度：I s=300 W/m25、夏季计算标准条件应为：室内环境温度：T in=25℃室外环境温度：T out=30℃室内对流换热系数：h c,in=2.5 W/m2.K室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K室外平均辐射温度：T rm=T out太阳辐射照度：I s=500 W/m26、计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2.计算门窗的传热系数时,门窗周边框的室外对流换热系数h c,out应取 8 W/m2.K,周边框附近玻璃边缘(65mm内)的室外对流换热系数h c,out应取 12 W/m2.K7、计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件.8、抗结露性能计算的标准边界条件应为：室内环境温度：T in=20℃室外环境温度：T out=0℃ -10℃ -20℃室内相对湿度：RH=30%、60%室外对流换热系数：h c,out=20 W/m2.K9、计算框的太阳能总透射比g f应使用下列边界条件q in=α* I sq in：通过框传向室内的净热流（W/m2）α：框表面太阳辐射吸收系数I s：太阳辐射照度(I s=500W/m2)10、《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005有关规定：(1)各城市的建筑气候分区应按表4.2.1确定。

(2)根据建筑所处城市的建筑气候分区，围护结构的热工性能应分别符合表4.2.2-1、表4.2.2-2、表4.2.2-3、表4.2.2-4、表4.2.2-5以及表4.2.2-6的规定，其中外墙的传热系数为包括结构性热桥在内的平均值K m11、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，门窗框或幕墙框与墙的连接界面应作为绝热边界条件处理12、整窗截面的几何描述整窗应根据框截面的不同对窗框分段，有多少个不同的框截面就应计算多少个不同的框传热系数和对应的框和玻璃接缝线传热系数。

两条框相交处的传热不作三维传热现象考虑。

如上图所示的窗，应计算1-1、2-2、3-3、4-4、5-5、6-6、7-7七个框段的框传热系数和对应的框和玻璃接缝线传热系数。

两条框相交部分简化为其中的一条框来处理。

计算1-1、2-2、4-4截面的传热时，与墙面相接的边界作为绝热边界处理。

计算3-3、5-5、6-6截面的传热时，与相邻框相接的边界作为绝热边界处理。

计算7-7截面的传热时，框材中心线对应的边界作为绝热边界处理。

13、门窗在进行热工计算时应进行如下面积划分：窗框面积A f：指从室内、外两侧可视的凸出的框投影面积大者玻璃面积A g：室内、外侧可见玻璃边缘围合面积小者整窗的总面积A t：窗框面积A f与窗玻璃面积A g(或者是其它镶嵌板的面积A p)之和14、玻璃区域的周长Lψ是门窗玻璃室内、外两侧的全部可视周长的之和的较大值15、当所用的玻璃为单层玻璃，由于没有空气层的影响，不考虑线传热，线传热系数ψ=0。

16、本系统中给出的所有的数值全部是窗垂直安装的情况。

计算传热系数时，按以下取值:内表面换热系数：h i=8W/m2.k外表面换热系数：h e=23W/m2.k一、门窗基本信息:地区类型:夏热冬冷地区窗墙面积比范围:0.3<窗墙面积比≤0.4门窗朝向:东、南、西方向整窗传热系数限值：3.0整窗遮阳系数：≤0.5型材厂家:凤铝铝材门窗系列:GJ888推拉窗窗型尺寸:1500x1500门窗样式图:二、窗框传热系数U f计算1、窗框面积计算:窗框面积计算示意图如下：(1)平开类窗框面积计算示意图：(2)推拉类窗框面积计算示意图：(3)中梃窗框面积计算示意图：(4)该门窗的窗框由以下截面组成：序号窗框名称窗框类型室内投影面积A fi(m2) 室内表面面积A di(m2)室外投影面积A fe(m2)室外表面面积A de(m2)隔热桥对应的铝合金截面之间的最小距离d(mm)1 隔热铝合金框料浇注式隔热铝窗框0.560 1.430 0.560 0.628 10.8(5)窗框室内总投影面积A fi(m2)ΣA fi=0.560=0.560(6)窗框室外总投影面积A fe(m2)ΣA fe=0.560=0.560(7)窗框总面积A f(m2)A f=max(ΣA fi,ΣA fe)=max(0.560,0.560)=0.5602、窗框的传热系数计算(U f)：可以通过输入数据，用二维有限元法进行数字计算，得到窗框的传热系数。

在没有详细的计算结果可以应用时，可以按以下方法得到窗的传热系数：窗框类型：浇注式隔热铝合金(1)浇注式隔热的铝合金框，相对应金属框之的最小距离d(mm)，示意图：注意：1)采用导热系数≤0.2(w/m.k)的泡沫材料2)隔热桥总宽度b1+b2≤0.3*bf(窗框宽)(2)浇注式隔热的铝合金框的U f0数值，根据“相对应金属框之间的最小距离d(mm)”，从下图的粗线中选取：(3)窗框传热系数计算：1)【隔热铝合金框料】传热系数计算：1.1)【隔热铝合金框料】隔热条相对应的金属框之间的最小距离d=10.8(mm)从上图中查出U f0=3.291(W/m2.K)1.2)【隔热铝合金框料】窗框热阻R f计算：=1/3.291-0.17=0.134(m2.K/W)1.3)【隔热铝合金框料】窗框传热系数计算：窗框的室内投影面积：A f,i=0.560(m2)窗框的室内表面面积：A d,i=1.430(m2)窗框的室外投影面积：A f,e=0.560(m2)窗框的室外表面面积：A d,e=0.628(m2)窗框热阻：R f=0.134m2.K/W内表面换热系数：h i=8W/m2.k外表面换热系数：h e=23W/m2.k=1/(0.560/(8*1.430)+0.134+0.560/(23*0.628))=4.510(W/m2.K)该门窗各窗框传热系数列表：序号窗框名称窗框类型传热系数U f1 隔热铝合金框料浇注式隔热铝窗框 4.510三、窗框与玻璃边缘结合处的线传热系数计算(ψ)：窗框与玻璃边缘结合处的线传热系数(ψ)，主要描述了在窗框、玻璃和间隔层之间交互作用下的附加热传递。

线性热传递系数ψ，主要受间隔层材料传导率的影响。

在没有精确计算的情况下，可采用下表数据，来估算窗框与玻璃结合处的线传导系数ψ。

窗框与单层玻璃边缘结合处的线传热系数很小，计算时默认为0。

各类窗框、中空玻璃的线传热系数窗框材料双层或三层玻璃未镀膜充气或不充气的中空玻璃双层LOW-E镀膜三层采用两片LOW-E镀膜充气或不充气的中空玻璃木窗框和塑料窗框0.04 0.06带热断桥的铝合金窗框0.06 0.08无热断桥的铝合金窗框0 0.02注意：这些数据用来计算低辐射的中空玻璃，即：U g≤1.3W/(m2.K),以及更低传热系数的中空玻璃。

各玻璃板块查询上表后，各玻璃板块的线传热系数如下：序号玻璃板块名称窗框类型玻璃块板类型第一层玻璃第二层玻璃第三层玻璃玻璃边缘长度(m)线传热系数ψ(W/m.K)1 玻璃板块1 带热断桥的铝合金窗框双层玻璃在线Low-e镀膜玻璃在线Low-e镀膜玻璃6.62 0.062 玻璃板带热断双层玻普通玻普通玻 6.62 0.06块1 桥的铝璃璃璃合金窗框(玻璃排列顺序由室外到室内，分别为第一层、第二层、第三层) 四、玻璃传热系数(U g)计算：按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 附录C1.一般原理:本方法是以下列公式为计算基础的：式中h e -- 玻璃的室外表面换热系数；h i -- 玻璃的室内表面换热系数；h t -- 多层玻璃系统内部热传导系数；多层玻璃系统内部热传导系数按下式计算:式中h s -- 气体空隙的导热率；N -- 空气层的数量；M -- 材料层的数量；d m -- 每一个材料层的厚度；r m -- 每一个材料层的热阻；气体间隙的导热率按下式计算：式中h r -- 气体空隙的辐射导热系数；h g -- 气体空隙的导热系数(包括传导和对流)；2.辐射导热系数h r辐射导热系数h r由下式给出：式中σ -- 斯蒂芬－波尔兹曼常数：ε1和ε2 -- 在间隙层中的玻璃界面平均绝对温度T m下的校正发射率。

3.气体导热系数h g气体导热系数h g由下式给出：式中s -- 气体层的厚度，m；λ -- 气体导热率，W/(m.K)；N u是努塞特准数，由下式给出：式中A -- 一个常数；G r -- 格拉晓夫准数；P r -- 普郎特准数；n -- 幂指数。

如果N u≤1,则将N u取值为1.格拉晓夫准数由下式计算 ;普郎特准数由下式计算 ;式中ΔT -- 气体间隙前后玻璃表面的温度差，K；ρ -- 气体密度，Kg/m3μ -- 气体的动态粘度，Kg/(ms)；c -- 气体的比热，J/(kg.K),T m -- 气体平均温度，K。

对于垂直空间，其中A＝0.035,n=0.38；水平情况：A=0.16,n=0.28;倾斜45度：A=0.10,n=0.31.依据以上的理论分析，详细计算如下：1. 【玻璃板块1】传热系数计算:1) 【玻璃板块1】的基本信息玻璃板块类型:双层玻璃玻璃板块面积:1.34m2第一层玻璃种类：在线Low-e镀膜玻璃第一层玻璃厚度：6(mm)第一层玻璃校正发射率：0.40第二层玻璃种类：在线Low-e镀膜玻璃第二层玻璃厚度：6(mm)第二层玻璃校正发射率：0.40第一气体层气体类型：空气第一气体层气体厚度：9(mm)2.1) <第一气体层气体：空气>普朗特准数P r计算：按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-8气体的动态粘度μ：0.00001711 kg/(ms)气体的比热С：1008 J/(kg.K)气体的热导率λ：0.02416 W/(m.K)按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 表D.0.3=0.00001711*1008/0.02416=0.7143.1) <第一气体层气体：空气>格拉晓夫准数G r计算：按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-7气体的动态粘度μ：0.00001711 kg/(ms)气体的密度ρ：1.277 kg/m3气体平均绝对温度T m：283 K气体的间隙前后玻璃表面的温度差ΔT:15 K气体的间隔层厚度s：0.009 m按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 表D.0.3及C.0.5=9.81*0.0093*15*1.2772/(283*0.000017112)=2111.4614.1) <第一气体层气体：空气>努塞尔准数N u计算：格拉晓夫准数G r：2111.461普朗特准数P r：0.714A和n是常数：垂直空间，A=0.035，n=0.38；水平空间，A=0.16，n=0.28；倾斜45度，A=0.1，n=0.31；(门窗按垂直空间计算)按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-6=0.035*(2111.461*0.714)0.38=0.565根据标准,N u=0.565≤1,取N u数值为1.5.1) <第一气体层气体：空气>气体导热系数h g计算：努塞尔准数N u：1.000气体的热导率λ：0.024气体的间隔层厚度s：0.009 m按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-5=1.000*0.02416/0.009=2.6846.1) <第一气体层气体：空气>气体辐射导热系数h r计算：斯蒂芬-波尔兹曼常数σ：5.67*10-8间隔层中两表面在平均绝对温度Tm下的校正发射率ε1、ε2：ε1:0.40ε2:0.40平均绝对温度T m：283 K按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-4=4*5.67*10-8*(1/0.40+1/0.40-1)-1*2833=1.2857.1) <第一气体层气体：空气>气体间隔层的导热率h s计算：气体辐射导热系数h r：1.285气体导热系数h g：2.684按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-3=2.684+1.285=3.9698)<玻璃板块1>多层玻璃系统的内部传热系数计算：气体间隔层的导热率h s:3.969第一层玻璃的厚度d m：0.006 m第二层玻璃的厚度d m：0.006 m玻璃的热阻rm：1 m.K/W按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-2=1/3.969+0.006*1+0.006*1=0.264多层玻璃系统的内部传热系数h t=3.7889)<玻璃板块1>玻璃传热系数计算：玻璃的室外表面换热系数h e：23.0玻璃的室内表面换热系数h i：8.0多层玻璃系统的内部传热系数h t：3.788按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-1=1/23.0+1/3.788+1/8.0=0.432结论:玻璃板块1的传热系数U g=2.315 W/(m2.K)2. 【玻璃板块1】传热系数计算:1) 【玻璃板块1】的基本信息玻璃板块类型:双层玻璃玻璃板块面积:1.34m2第一层玻璃种类：普通玻璃第一层玻璃厚度：5(mm)第一层玻璃校正发射率：0.837第二层玻璃种类：普通玻璃第二层玻璃厚度：5(mm)第二层玻璃校正发射率：0.837第一气体层气体类型：空气第一气体层气体厚度：9(mm)2.1) <第一气体层气体：空气>普朗特准数P r计算：按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-8气体的动态粘度μ：0.00001711 kg/(ms)气体的比热С：1008 J/(kg.K)气体的热导率λ：0.02416 W/(m.K)按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 表D.0.3=0.00001711*1008/0.02416=0.7143.1) <第一气体层气体：空气>格拉晓夫准数G r计算：按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-7气体的动态粘度μ：0.00001711 kg/(ms)气体的密度ρ：1.277 kg/m3气体平均绝对温度T m：283 K气体的间隙前后玻璃表面的温度差ΔT:15 K气体的间隔层厚度s：0.009 m按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 表D.0.3及C.0.5=9.81*0.0093*15*1.2772/(283*0.000017112)=2111.4614.1) <第一气体层气体：空气>努塞尔准数N u计算：格拉晓夫准数G r：2111.461普朗特准数P r：0.714A和n是常数：垂直空间，A=0.035，n=0.38；水平空间，A=0.16，n=0.28；倾斜45度，A=0.1，n=0.31；(门窗按垂直空间计算)按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-6=0.035*(2111.461*0.714)0.38=0.565根据标准,N u=0.565≤1,取N u数值为1.5.1) <第一气体层气体：空气>气体导热系数h g计算：努塞尔准数N u：1.000气体的热导率λ：0.024气体的间隔层厚度s：0.009 m按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-5=1.000*0.02416/0.009=2.6846.1) <第一气体层气体：空气>气体辐射导热系数h r计算：斯蒂芬-波尔兹曼常数σ：5.67*10-8间隔层中两表面在平均绝对温度Tm下的校正发射率ε1、ε2：ε1:0.837ε2:0.837平均绝对温度T m：283 K按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-4=4*5.67*10-8*(1/0.837+1/0.837-1)-1*2833=3.7007.1) <第一气体层气体：空气>气体间隔层的导热率h s计算：气体辐射导热系数h r：3.700气体导热系数h g：2.684按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-3=2.684+3.700=6.3848)<玻璃板块1>多层玻璃系统的内部传热系数计算：气体间隔层的导热率h s:6.384第一层玻璃的厚度d m：0.005 m第二层玻璃的厚度d m：0.005 m玻璃的热阻rm：1 m.K/W按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-2=1/6.384+0.005*1+0.005*1=0.167多层玻璃系统的内部传热系数h t=5.9889)<玻璃板块1>玻璃传热系数计算：玻璃的室外表面换热系数h e：23.0玻璃的室内表面换热系数h i：8.0多层玻璃系统的内部传热系数h t：5.988按照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 C.0.2-1=1/23.0+1/5.988+1/8.0=0.335结论:玻璃板块1的传热系数U g=2.985 W/(m2.K)五、整窗传热系数计算(U t)：1、整窗面积计算(A t)：窗框面积A f=0.560 依据前面的二.1 窗框面积计算玻璃面积A g=1.34+1.34=2.680A t=ΣA f+ΣA g=0.560+1.34+1.34=3.2402、整窗传热系数计算(U t)：U t=(ΣA g*U g+ΣA f*U f+Σlψ*ψ)/A t各玻璃块板的面积：A g(m2)各玻璃块板的传热系数：U g(W/m2.K)各窗框的面积：A f(m2)各窗框的传热系数：U f(W/m2.K)各玻璃块板与窗框相结合边缘的周长：lψ(m)各玻璃块板与窗框相结合边缘的传热系数：ψ(W/m2.K)U t=(ΣA g*U g+ΣA f*U f+Σlψ*ψ)/A t=(0.560*4.510+1.34*2.315+1.34*2.985+6.62*0.06+6.62*0.06)/3.240=3.217该门窗整窗传热系数3.217 ＞该门窗的允许整窗传热系数＝3.0。