国产600MV凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（一）计算任务1.最大计算功率下的汽轮机进汽量D,回热系统各汽水流量D j；2•计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、绝对电效率、管道效率、全厂热耗率、全厂标准煤耗率、全厂热效率）；3•按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量绘制成表格，绘制回热系统计算点汽水参数表格，并进行功率校核。
（二）计算类型：定功率计算（三）系统简介国产600MW凝汽式机组，机组为亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽机组。
汽轮机高、中、低压转子均为有中心孔的整锻转子。
汽轮机配HG-2008/18-YM2型亚临界压力强制循环汽包炉。
采用一级连续排污系统，扩容器分离出得扩容蒸汽送入除氧器。
该系统共有八级抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
八级回热加热器（除氧器除外）均装设了疏水冷却器，以充分利用本级疏水热量来加热本级主凝结水。
三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器上端差分别减小为-1.7 C、0C、0C,从而提高了系统的热经济性。
四台低压加热器上端差均为 2.8 C,八级加热器下端差（除氧器除外）均为5.5 Co汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到273.3 C,进入锅炉。
三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。
凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力0.0049MPa ,凝汽器压力下饱和水焓h'c=136.2 （ kJ/kg）与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。
给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器。
热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失、锅炉排污量（因排污率较小，未设排污利用系统）。
轴封漏气量D sg =2%D 0全部送入轴封加热器来加热主凝结水，化学补充水量直接送入凝汽器。
（四）全厂原则性热力系统图如图4-2所示。
（五）整理原始数据 1.汽轮机的型号和参数汽轮机为哈尔滨汽轮机厂制造的亚临界压力、 一次中间再热、单抽、四缸四排汽、反动凝汽式汽轮机N600-16.67/537/537。
该机组不投油最低负荷为 35.47%MCR 调峰范围大，特性好，运行稳，因此能适应在35%~100%MC 范围调峰运行。
气缸由高压缸、双流程中压缸、 2个双流程低压缸组成。
高、中压缸均采用内、外双层缸形式，铸造 而成。
低压缸为三层结构（外缸、内缸A 、内缸B ）,由钢板焊接制成。
汽轮机高、中、低压转子均为有中心孔的整锻转子。
相应参数如下： 蒸汽初参数pO=16.67MPa, t0=537 Cinin再热蒸汽参数 高压缸排汽Prh=3.522MPa; trh =312 Coutout中压缸进汽Prh= 3.205MPa;咕=537 C平均排汽压力 pc=0.0049 MPa给水温度 tw=273.3 C,给水泵出口压力 =20.13 MPa ，给水泵效率 =0.83 各加热器端差如下表1: 表1加热器端差LPIlOrI IW理坐F12/團-2 N6<X ）- 16. 67/537/537住机组原则性热力系焼在调节阀全开工况（VWOE况）下各回热抽汽的压力和温度、加热器压力和疏水冷却器出口水焓、加热器出口水焓等见表2。
2. 锅炉类型和参数锅炉类型选用哈尔滨锅炉厂生产的HG-2008/18-YM2型亚临界压力强制循环汽包炉，并采用一级连续排污利用系统，扩容器分离出的扩容蒸汽送入高压除氧器。
锅炉的最大连续蒸发量(MCR为2068.05t/h ，额定蒸发量为2008t/h，设计热效率为7829kJ/(kW • h)，铭牌工况下主要参数如下：过热蒸汽出口参数：pb=17.17MPa, t0=541.5 Cout out再热蒸汽出口参数：P rh(b)=3.241MPa, t rh(b)=539.7 Cin in再热蒸汽进口参数：P rh(b)=3.372MPa, rh(b)=307.2 C锅炉效率：n b=92.08%锅炉过热器减温水取自省煤器出口，再热器减温水取自给水泵中间抽头。
3.计算中采用的其他数据全厂汽水损失DI=0.01Db回热加热器效率n h =0.99补充水入口温度tma=20oC , hw,ma=83.9609 kJ/kg在计算工况下机械效率n m=0.99 ，发电机电效率n g=0.988轴封用汽量Dsg=2%Do锅炉连续排污量Dbl=15t/h ，扩容器工质回收量Df=6t/h , 扩容器最佳工作压力为 1.4MPa , h'' f=2788.7 KJ/Kg。
给水泵焓升 △ hwpu=25.39kJ/kg ，给水泵出口压力为 20.13MPa ,主凝结水泵压力为1.724MPa ，凝结水泵组焓升△ hcwpu=1.75kJ/kg小汽机用汽量Dlt=0.052Do解：1.整理原始资料得计算总汽水焓值，如表 1~表2所示。
2.全厂物质平衡 汽轮机总耗汽量 D ° = D 。
锅炉蒸发量 ： D b = D 0 D<| = D 0 0.01 D bDb=1.010 1D0汽包排污量：Dbl 15t/h,不可回收排污量：D bl =9t/h锅炉给水量DfwDfw=DbD bl=1.0101D15补充水量Dma 1Dma= D bl +0.01Db=9+0.010 101D0 3.计算汽轮机各段抽汽量 Dj 和凝汽流量Dc(1) 由高压加热器 H1热平衡计算D1A-h ：1(1.0101D 。
15) (1188.9 -1045.4)(3114.4 —1069.4) x 0.99=0.071596 D o 1.063199(2) 由高压加热器 H2计算D2[D 2(h 2 七2) 。
1代1 7秒2)] h =D fw (h w1 —hw2)(1.0101D 。
15)(1045.4 -858.7)/0.99 -(0.071596D 。
0.63199)(1069.4 -876.1)3006.9 —876.1= 0.082904D ° +1.231120 物质平衡得H2疏水量Ddr2计算再热蒸汽量DrhD1(h1 —d hw1 )n b=Dfw(hw1 — hw2)Ddr2=D1+D2=0.1545D 0 2.294319D 0-O.O2D 0 -0.1545D 。
-2.2943190.8255D 。
-2.294319(3) 由高压加热器 H3热平衡计算D3h W4 =hw4 +鈿「=711.2 +25.39 =736.59kJ/kgD 3(h 3 -■ hw3)* D dr2 (h w2 _■ hw3)」n = Dfw (h w3 — hw4)D fw (h w3-h W4)"h- D dr2(h W ；2-h$) D 3(1.0101D 。
15)(858.7 -736.59)/0.99 -(0.1545D 。
2.294319)(876.1 -743)3315 —743= 0.040445D °0.600613 h 3 的疏水量 D dr^ - D dr2 D 3 =0.194945 ■ 2.894932(4 )由除氧器H 4热平衡计算D 4'"d[D 4(h 4 -Ih w5)D f (h f -h w5) D dr3(h w3 —hw5)] h 二。
伙血4 -九5)D fw (h W 4 - h w5)/ h _ D f (h f " -h w5)- D dr3(h w3 -山5)(1.0101D 。
15)(711.2 -559.8)/0.99-6 (2788.7 - 559.8) -(0.194945D 。
2.894932)(743-559.8)3125.2-559.8_0.046293D 0 -4.525537D c4 二 D fw 一 D dr3 一 D4‘一 D f= 1.0101D 0 15 -0.194945D 0 -2.894932 -0.046293D 。
4.525537 -6 = 0.768862D 。
10.630605D 4 二 D 4' D 1t =0.098293D ° -4.525537由于高压缸轴封漏出蒸汽刀 Dsg故从高压缸物质平衡可得Drh=DO-刀 Hsg-D1-D2=D0-Hsg- Ddr2除氧器进水量(5)由低压加热器 H5热平衡计算D 5[D 5(h 5 —'h w5 )] h = D c4(h w5 ~"hw6)rD c4(h w5 -^6)/^ (0.768862D 。
+10.630650)(5598— 434.6)/0.99 D 5 h 5 f h w52930.6 -456.8 0.039305D 。
0.543454 .D dr5 二 D 5 =0.039305 0.543454 (6)由低压加热器 H e 热平衡计算D 6 [D 6(h 6 -h W6)+D dr5(h W5 -h W6)N h =D c4(h w6 - h w7)D _ D c4(h w6 _'hw7)/ h _■Ddr5(h v5 _'^6)-D 6dH o - h w6 (0.768862D 。
10.630605)(434.6 -351.4)/0.99 -(0.039305D 。
0.543454)(456.8-373.2) 2754.5—373.2 0.025755 D 0 0.356094 D dr6 = D 5 D 6 = 0.06506D 0 0.899548 (7)由低压加热器 H 7热平衡计算D 7[D 7g - h w7)+ D d"(h w6 - h w7)P h =D c4(h w7 - h w8)D _ D c4(h w7 - h w8)/ h - D dr6(h w7 - h w8)h 7 _hw7 (0.768862D 。
10.630605)(351.4 -253.8)/0.99 -(0.06506D 。
0.899548)(373.2 -275.5) 2612.4 —275.50.029716 D 0 0.410861 D dr7 =D dr6 D 7 =0.094776 D ° 1.310409 (8)由低压加热器 H 8,轴封加热器SG 和凝汽器热井构成一体的热平衡计算 D 8 D c4(h w8 — h c ')=[D 8(h 8 —h c ') +D dr7(忙7 — h c ') +D sg (h sg —h c ') +DcQh cPUphf D c4(h w8 -眄/珥-DcAh cPU -D dr7(h w7 -h c ')-D sg (h sg-h c ')an = ------------------------------------------------------------------------------- ---- --------h 8 -h c '= O.OO7O81D o +0.452804D dr8 = D dr7 D8 = 0.101857 D0 1.763213(9 )由凝汽器热井物质热平衡计算DcDc=Dc4- D dr8- D sg-D ma-D jt=0.768862D0+10.630605-0.101857D0-1.763213-0.02D0-0.010101-9-0.0520D0 =0.584904 D0-0.132608由汽轮机物质平衡校核：8Dc = D0 - ' D j - D sg1=D。