整体式单向板肋形楼盖设计书一、设计资料1．楼层平面m L 181= m L 302= mm a 370=板的搁置长度：mm 120 次梁搁置长度：mm 240 主梁搁置长度：mm 370 2．建筑位于非地震区3．结构安全级别为Ⅱ级 结构重要性系数0.10=γ 4．结构环境类别为一类 结构系数2.1=d γ 5．建筑材料等级： 混凝土：梁、板 20C钢 筋：板中钢筋、梁中钢筋、构造钢筋Ⅰ级 梁中受力筋：Ⅱ级 6．荷载：钢筋混凝土重力密度： 3/25m KN水泥砂浆： 2/20m KN 混合砂浆抹底20mm 厚： 3/17m KN 露面活荷载： 2/7m KN 钢筋混凝土柱截面尺寸为 mm mm 400400⨯二、结构平面布置及构件截面尺寸初估1．柱网平面布置（图1）主梁横向布置，次梁纵向布置；主梁跨设置两根次梁，具体布置如图。

2．各构件截面尺寸初估在一般的建筑物中，板的跨度常布置为m 5.2~7.1，该楼盖板的跨度取m l 0.21=。

板的厚度常为mm 120~60，按照刚度要求5040200040==≥l h ，因此板的厚度取为80h mm =。

主梁跨度为m 6，次梁跨度取为6m 。

由于3:12≥l l ，所以按单向板来设计。

多跨连续次梁截面高度()1121~181l ，多跨连续主梁截面高度()2101~151l ，截面宽度都为高度的()21~31，因此，次梁截面尺寸估设计为：200500b h mm mm ⨯=⨯；主梁截面尺寸估设计为：250600b h mm mm ⨯=⨯。

图1 柱网平面布置图三、板的计算（按塑性力重分布计算）：板是以边墙和次梁为铰支座的多跨连续板，取单位宽度为mm 1000的板带进行计算，并且按照设计要求取板厚80h mm =，如图3中所示。

板的设计按考虑塑性力重分布方法的连续单向板计算。

1．荷载计算20mm 水泥砂浆地面：2200.020.4/KN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板：2250.08 2.0/KN m ⨯= 20mm 混合砂浆抹底：2170.020.34/KN m ⨯=荷载标准值：20.4 2.00.34 2.74/k g KN m =++=27/k q KN m =荷载设计值： 永久荷载控制：21.35 2.74 1.30.87.011.739/g q KN m +=⨯+⨯⨯=活荷载控制：21.2 2.74 1.37.012.388/g q KN m +=⨯+⨯=可见，可变荷载控制最不利。

取1m 板宽全部荷载设计值为： 1.2 2.74 1.37.0 1.012.388/p g q KN m =+=⨯+⨯⨯= 2．跨度计算边跨：{}0min 2,221820n n n l l a l h l h mm =++=+= 中跨：020*********n l l mm ==-= 该板的边跨和中跨不相等，但是跨度差182018001.1%10%1820-=<，相差不超过%10，且各跨截面尺寸及荷载相同时，可近似按5跨等跨连续梁计算。

图3 板的计算简图3．力计算承受均布荷载的等跨连续板：()2l q g M mp +=α连续板考虑塑性力重分布弯矩计算见表1。

表1连续板的弯矩值计算4．正截面承载力计算及配筋计算环境类别为一类环境，板厚80mm ，0802060h h a mm =-=-=，mm b 1000=，砼等级为25C ，211.9c f N mm =，Ⅰ级钢筋，2210mm N f y =。

板配筋计算过程及折算数据见下表2板的配筋计算。

表2板的配筋计算部第二支座外，中间各跨的跨中和跨中支座截面的弯矩设计值可减少%20。

肋型结构中的连续板可不进行受剪承载力计算，也即板的剪力由混凝土承受，不设置腹筋。

5．板的平面配筋图 板配筋图详见附图。

四、次梁的计算（按塑性力重分布计算）：次梁是以边墙和主梁为铰支座的多跨连续梁。

按照经验设计要求，取次梁高500mm ，宽mm 200。

次梁的设计按考虑塑性力重分布方法的连续梁来计算。

1．荷载计算由板传来恒载：m KN /58.62288.3=⨯次梁自重： m KN /52.22.125)08.05.0(2.0=⨯⨯-⨯ 次梁粉刷： m KN /34.02.117)08.05.0(02.0=⨯⨯-⨯ 恒载设计值：m KN g /44.934.052.258.6=++=恒载标准值：m KN q /2.1821.9=⨯=取荷载设计值： m KN q g /62.27=+ 跨度计算6000C l mm = mm a 240= 250b mm = 边跨：mm a l l n 58502/240)2/3001206000(2/0=+--=+=()0 1.025 1.0256000120250/25899n l l mm ==⨯--= 取小值 mm l 58500=中跨： mm l 570030060000=-=次梁的边跨和中跨不相等，跨度差(5850-5700)/5700<10%，则可以按等跨连续梁进行力计算。

图5 次梁的计算简图3．力计算对于承受均布荷载的等跨连续梁考虑塑性变形力分布的方法计算弯矩和剪力()2l q g M mp +=α ()n vb l q g V +=α计算结果如下表3、4：表3 次梁弯矩值计算表截面位置边跨跨中1M 离端第二支B M中间跨中2M中间支座C M表4 次梁剪力计算表注：计算跨中弯矩和支座弯矩剪力时应取本跨的跨度值，计算支座弯矩时应取相邻两跨的较大跨度值。

4．正截面计算及配筋计算次梁进行正截面受弯承载力计算时，跨中按T 形截面计算，其翼缘计算宽度：116000200033fn b l mm b s '==⨯=<+， 取2000f b mm '=。

支座截面按矩形截面计算200500b h mm mm ⨯=⨯次梁高度500h mm =，mm a h h s 465355000=-=-=；翼缘厚度80f h mm '=。

T 型截面类型判定：()10 1.011.920008044040780.642f c f f h f b h h KN m α'⎛⎫''-=⨯⨯⨯⨯-=⋅ ⎪⎝⎭所求弯矩计算值均大于max 86.88M KN m =⋅，则各跨跨中截面都属于第一类T 型截面。

支座截面按矩形截面计算，按单排筋考虑，跨中截面按T 型截面计算，其中梁高500h m =，翼缘厚度'80f h mm =。

除离端第二支座纵向钢筋按两排布置)(050080420hmm mm mm =-=外，其余截面均按一排纵筋考虑，050060440h mm mm mm =-=。

纵向钢筋采用2400360/)y HRB f N mm =级（，箍筋采用)/2102352mm N f HPR yv =级（，混凝土采用2225(11.9/, 1.27/)c t C f N mm f N mm ==，次梁正截面及斜截面计算分别见下表5、表6。

表5 次梁正截面承载力计算计算结果表明，ξ均小于0.518b ξ=，满足要求。

5.斜截面计算截面腹板高度：mm h h h f w 385804650=-=-=4/<b h w ，则该次梁为厚腹梁。

截面尺寸验算KN V KN bh f c c 89.958.26125.0max 0=>=β故截面尺寸满足要求KN bh f t 23.787.00=故需配置箍筋采用6φ双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。

由0025.17.0h sA f bh f V svyv t cs +=，可得到箍筋间距001.250.7yc sv t f A h s V f bh =-=348mm调幅后受剪承载力应加强，梁局部围将计算的箍筋面积增加20%，或间距s 减小20%。

调整后箍筋间距s=278mm ，取s=250mm 验算最小配箍率%18.0/3.0%113.0=<==yv t svsv f f bsA ρ 取bsAsv sv ==%18.0ρs=150mm6．次梁配筋图详见附图五、主梁的计算（按弹性理论计算）： 1．荷载计算由次梁传来的恒载：KN 66.54611.9=⨯ 主梁自重（含粉刷）：KN 78.92.1]2253.0)08.06.0(17202.0)08.06.0[(=⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯-恒载标准值： KN KN G 6544.6478.966.54==+= 活荷载标准值：KN KN Q 1092.10962.18==⨯=2．跨度计算主梁在墙体上的支撑长度为370a mm =，柱截面尺寸为400400b h ⨯=⨯ 计算弯矩时：边跨： 0/2/26000130200370/22006055n l l a b mm =++=--++=0 1.025/2 1.025(6000130200)2006012n l l b mm =+=⨯--+=边跨取06012l mm =中跨：060004004006000n l l mm ==-+= 跨度差不超过10%可按等跨连续梁计算图6 主梁计算简图3．力计算主梁按弹性理论分析方法计算。

主梁端部支承在墩墙上，搁置长度为370mm ，按照设计取主梁高mm 600，宽250mm ，中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面尺寸为400400mm mm ⨯的墩墙，柱为主梁的铰支座，主梁按连续梁计算。

弯矩计算：承受集中荷载的等跨连续梁： Ql Gl M 1αα+= 主梁弯矩计算见表7表7 主梁弯矩计算项次荷载简图边跨1M α中间支座 BM α中间跨2M α○10.24495.82 0.267104.85--0.06726.26○20.289189.73 0.13387.32---○3-0.13387.32--0.200131.04○40.229150.340.311204.17--0.170111.38不利组合○1+○2 282.7 -192.17 -○1+○3 - -192.17 156.9○1+○4 246.16 -307.5 137.64剪力计算：承受集中荷载的等跨连续梁剪力计算公式： Q G V 1ββ+= 主梁剪力计算如表8表8 主梁剪力计算项次荷载简图端支座中间支座rA V βlB V β rB V β ○10.77347.881.26782.76--1.00065.32○20.86694.57 1.134123.83--○30.13314.52--0.13314.52--1.000109.2○40.68975.231.311143.16--1.222133.44不利组合○1+○2142 -206.59 65.32○1+○333.36 -97.28 174.52○1+○4123.11 -225.3 198.2将以上最不利力组合下的弯矩图和剪力图分别叠画在同一坐标图上，即可得到主梁的弯矩图的包络图及剪力的包络图（见图6）。