型钢悬挑卸料平台工程施工方案计算书工程名称：建兴桃园之家（二期建设）12#住宅楼项目施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、次梁验算 (2)四、主梁验算 (6)五、钢丝绳验算 (11)六、悬挑梁与建筑结构锚固计算 (14)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)7、《混凝土结构设计规范》GB50010-20108、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文二、工程参数三、次梁验算次梁采用14号工字钢 ,截面积 A= 21.5cm2，截面惯性距 I= 712.0cm4，截面模量 W= 102.0cm3，回转半径 i=5.76cm，截面尺寸：b= 80.0mm,h=140.0 mm,t=9.1 mm。

次楞自重荷载标准值=0.169kN/m，面板自重荷载标准值=0.35kN/m2（一）抗弯强度验算1、次梁按简支梁计算，其计算跨度取主梁间距，L=2.5m，次梁最大计算宽度：0.67m2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：q1=1.2×(0.67×0.35+0.169)+1.4×0.67×2=2.36KN/mq1=1.35×(0.67×0.35+0.169)+1.4×0.7×0.67×2=1.86 KN/m根据以上两者比较应取q1= 2.36KN/m作为设计依据。

集中荷载设计值：面板与次梁自重荷载设计值q2=1.2×(0.67×0.35+0.169)=0.484KN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×10= 14.000KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.125q1l2=0.125×2.36×2.52=1.844KN·m施工荷载为集中荷载：M2= 0.125q2l2+0.25Pl=0.125×0.484×2.52+0.25×14.000×2.5=9.128KN·m取M max=9.128KN·m验算强度。

次梁抗弯强度设计值f=205N/mm2；σ=M max=9.128×106=89.49N/mm2 < f=205N/mm2 W102.0×103次梁抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.67×0.35＋0.169=0.404KN/m次梁最大容许挠度值:2500/150=16.7mm；次梁弹性模量: E=206000N/mm2；ν=5ql4=5×0.404×25004=0.14mm < 16.7mm 384EI384×206000×712.0×104满足要求!（三）整体稳定性验算1、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数b根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录表B.2，b＝1.65当b >0.6的时候，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录 B.1－2式b =1.07－0.282==0.899 b最终取b＝0.8992、整体稳定验算根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：][WMb f ≤=ϕσ σ=9.128×106=99.544 < 205N/mm 20.899×102.0×103M －绕强轴作用的最大弯矩，W －按受压纤维确定的梁毛截面模量 结论：满足要求! 四、 主梁验算主梁选择16号工字钢，截面积 A=26.1cm 2；惯性距 I x =1130.0cm 4；截面模量 W x =141.0cm 3；回转半径 i x =6.58cm ；截面尺寸，b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm ；悬挑长度4m ，在楼板上的锚固长度2m ，主梁钢丝绳距悬挑端距离L1=0.1m 。

（一）抗弯强度验算1、荷载计算作用在主梁上的栏杆与挡脚手板自重荷载标准值：0.17kN/m ； 主梁自重荷载标准值=26.1×0.0001×78.5=0.205kN/m 均布线荷载设计值 q = 1.2×(0.17+0.205) = 0.4500kN/m ；次梁传递的集中荷载设计值计算如下：P1=(1.2×(0.35×0.334+0.169)+1.4×2×0.334)×2.5/2=1.598kNP2=(1.2×(0.35×0.667+0.169)+1.4×2×0.667)×2.5/2=2.938kNP3=(1.2×(0.35×0.667+0.169)×2.5+1.4×10)/2=7.604kNP4=(1.2×(0.35×0.667+0.169)+1.4×2×0.667)×2.5/2=2.938kNP5=(1.2×(0.35×0.667+0.169)+1.4×2×0.667)×2.5/2=2.938kNP6=(1.2×(0.35×0.667+0.169)+1.4×2×0.667)×2.5/2=2.938kN 1.60 2.947.60 2.94 2.94 2.94q=0.4500kN/m10039002000计算简图(kN)水平悬挑梁弯矩图(kN.m)水平悬挑梁剪力图(kN)经计算得到：支座反力从左到右各支座力分别为：N1=11.302kNN2=15.761kNN3=-3.409kN最大弯矩 M max=9.455kN.m；最大变形 V max=5.102mm,在第1跨.2、强度验算主梁的抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2；；主梁的弯曲应力按下式计算：M max＋N=9.455×106＋7.346×103=66.678 < 205 N/mm2γx W A1.05×141.0×10326.1×102其中γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；结论：满足要求!（二）挠度验算经计算，主梁最大变形值V=5.102mm。

主梁的最大容许挠度值:3900/150=26.0mm，最大变形 V max =5.102mm < 26.0mm满足要求!（三）整体稳定性验算1、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数b根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录表B.2，b＝0.99当b>0.6的时候，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录 B.1－2式b=1.07－0.282==0.785b最终取b＝0.7852、整体稳定验算根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：][WMb f ≤=ϕσ σ=9.455×106=85.423 < 205N/mm 20.785×141.0×103M －绕强轴作用的最大弯矩，W －按受压纤维确定的梁毛截面模量 结论：满足要求! 五、 钢丝绳验算 （一）钢丝绳的轴力计算sina=221lhl lh =6/7.16=0.838钢丝绳轴力按下式计算：Ru=R A=11.302=13.487KNsina0.838（二）钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[F g ]=αF gK[F g ]-- 钢丝绳的容许拉力(kN); F g -- 钢丝绳最小破断拉力(kN)；K -- 钢丝绳使用安全系数。

钢丝绳最小破断拉力：F g ≥[F g ]× K=13.487×8=107.9KN依据规范《GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳》，钢丝绳选择6×19,公称抗拉强度1670Mpa, 钢丝绳直径应不小于14mm ，其破断拉力为：108.7KN ，本工程采用16mm 钢丝绳。

结论：满足要求! （三）钢丝绳吊环强度计算钢丝绳轴力R U 的最大值进行计算作为吊环的拉力N ，为13.487KN 。

钢丝绳吊环的强度计算公式为][4A N 2f d N ≤==πσ 其中， [f]为吊环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范GB50010-2010》9.7.6条规定，吊环应采用HPB300级钢筋制作，在构件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的钢筋应力不应大于65N/mm 2。

所需要的钢丝绳吊环最小直径d=N×4=13487.000×4=11mm 2π［f］3.1415×65×2所需要的钢丝绳吊环的最小直径为11mm，按构造要求直径不低于20mm。

（四）钢丝绳吊环焊缝验算吊环直径20mm，与主梁双面焊，焊缝厚度5mm，焊缝长度100mm。

σ=13.487×103=13.5 < 160N/mm2 2×5×100吊环焊缝满足要求!六、 悬挑梁与建筑结构锚固计算悬挑梁与楼板锚固作法如下图：将型钢悬挑梁锚固在主体结构上的U 形钢筋拉环或螺栓使用HPB235级钢筋，其直径16mm ，强度应按下式计算：t tmf A N ≤=σ N m ---型钢悬挑梁锚固段压点U 形钢筋拉环或螺栓拉力设计值N m =3.409kN ； f t ---U 形钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定取f t=50N/mm2，采用2个（对）U形钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其承载能力应乘以0.85的折减系数；A t---U形钢筋拉环净截面面积或螺栓的有效截面面积（mm2），按JGJ130规范规定采用2个（对）U形钢筋拉环或螺栓，一个钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算，A t=4πd2/4=804.35mm2；σ=N m＝3409=4.99 <f t=50/mm2A t804.35×0.85强度验算满足要求!。