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热力发电厂课程设计计算书

热力发电厂课程设计****:****:**班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3,B2,C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失:δp 1=4%,中低压连通管压损δp 3=2%,则 )(MPa 232.232.24)04.01('p 0=⨯-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数:p 0=24.2MPa ,t 0=566℃,可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数:热段: p rh =3.602MPa ,t rh =556℃, 冷段:p 'rh =4.002MPa ,t 'rh =301.9℃,可知h rh =3577.6kJ/kg ,h'rh =2966.9kJ/kg ,q rh =610.7kJ/kg 。

1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数(如表4所示)1.1绘制汽轮机的汽态线,如图2所示。

1.假设给水泵加压过程为等熵过程;2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等;3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。

2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失:D l=0.015D b(锅炉蒸发量),锅炉为直流锅炉,无汽包排污。

则计算结果如下表:(表5)3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1 (1)高压加热器组的计算由H1,H2,H3的热平衡求α1,α2,α3063788.0)3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--⨯==ητααq 09067.06.9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h-212fw 221=--⨯--⨯=-=q dw dw )(αηταα154458.009067.0063788.0212=+=+=αααs045924.02.7825.3375)2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--⨯--=-=q ddw w )(αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs(2)除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’;176404.0587.43187.6)587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--⨯--=-=q w w d)(’αηταα 进小汽机的份额为αt根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt1.31)(4t =-pu mx t h h ηηα即056938.09.099.0)8.25716.3187(1.31=⨯⨯-=t α0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡,求αc4αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442表6 小汽机参数表(3)低压加热器H5,H6,H7的计算048127.01)3.4508.2972()7.4264.587(755442.0554c 5=⨯--⨯==ητααq 024228.04.3692.2731)4.3693.450(048127.0/1)8.3457.426(755442.0h h -66556c46=--⨯--⨯=-=q dd w w )(αηταα072355.0024228.0048127.0656s =+=+=ααα035755.01.2438.2651)1.2434.369(072355.0/1)7.2198.345(755442.0h h -776s67c47=--⨯--⨯=-=q ddw w )(αηταα108110.0035755.0072355.07s6s7=+=+=ααα(4)低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算为了便于计算将H8与SG 作为一个整体考虑,用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。

由热井的物质平衡式,可得TR N Bs matcαααααααααα++++++++=874c由Σ吸热量=Σ放热量写出热平衡式)'()'()'()'()'()'(')(h 887784c C T T C R R C N N C B C C d w s C ma t c w h h h h h h h h h h h h h -+-+-+-+-+-+++=ααααααααααB (其中h T =h S ,而h S 可通过轴封供汽母管的能量平衡求解,即 αS h S =αH h H +αM h M +αP h P 可得 h S =3045.6kJ/kg )联立上面两个平衡式,解得 α8=0.016261 ,αC =0.558231(5)凝气系数αC 的校核由汽轮机通流部分物质平衡来计算αC ,以校核计算的准确性558231.0)10)97.656.062.088.0(016261.0035755.0024228.0048127.0101114.0045924.0090670.0063788.0(-0.0151-0.015-1481j C =⨯+++++++++++-=++++=∑)(T R N B αααααα两者计算结果相同,表明以上计算准确。

4.汽轮机汽耗量计算根据抽汽做功不足多耗新汽的公式来计算D 0 β0D C D =(1)计算C0D凝汽的比内功Wic 为 )/(1.15371.24396.6086.3367Wic 0kg kJ h q h C rh =-+=-+=)/(143377699.099.01.73151060036003600D 30c h kg Wic Pe g m =⨯⨯⨯⨯==ηη (2)计算0D各级抽汽做功不足系数Yj 如下: 794548.01.15371.24396.6088.3051Y 11=-+=-+=Wic h q h C rh 739640.01.15371.24396.6082967.4Y 22=-+=-+=Wic h q h C rh 0.6091191.15371.2439375.53Y 33=-=-=Wic h h C 0.4869561.15371.24393187.6Y 44=-=-=Wic h h C 0.3472121.15371.24392972.8Y 55=-=-=Wic h h C 0.1900331.15371.24392731.2Y 66=-=-=Wic h h C 0.1383771.15371.24392651.8Y 77=-=-=Wic h h C 0.0710431.15371.24392548.3Y 88=-=-=Wic h h C 11.15371.24393367.6Y B B =-=-=Wic h h C0.7391191.15371.24392966.6Y N N =-=-=Wic h h C0.4867611.15371.24393187.3Y R R =-=-=Wic h h C 0.3946461.15371.24393045.7Y S S =-=-=Wic h h C 7D Y jj 的计算数据见表和,jjjh αα于是,抽汽做功不足汽耗增加系数β为287263.1223158.011Y -11j =-==∑)(j αβ 则汽轮机新汽耗量D 0为kg/h)595.1845646287263.11433776D 00(=⨯==βC D(3)校核若采用功率校核,则方法如下: 功率校核:1kg 新蒸汽比内功Wi 为)/(114144.1159562048.26536.608814312.06.33670.985Wi 00kg kJ h q h j j rh rh =-⨯+⨯=∑-+=ααα 据此可得汽轮发电机的功率e P'为5582.4285280.99/36000.9941159.11414595.184********/D P'0=⨯⨯⨯==g m Wi e ηη 计算误差%2.9285796005582.428528600%100Pee P'-e P =-=⨯=∆若采用流量校核,则方法如下流量校核:计算新汽的做功,如表8所示:由功率平衡式求汽耗D0)(h kg h Pe g m j i j i /19027610.990.991158.2411060036003600D 30=⨯⨯⨯⨯==∑ηηα误差%094558995.3%100595.1845646595.18456461902761D 0=⨯-=δ以D 0=1845646.595kg/h 为基准,计算各项汽水流量如表9所示5.计算各热经济性指标1)机热经济性指标2)机组热耗量:由补水温度tma=20℃, 大气压为0.1MPa,求出补水的焓值hw,ma=84kJ/kg 。

)()(kJ/h 492115467884228106.2933-608.691525819.171203.1-3367.651845646.59D -q )(000=⨯⨯+⨯=+-=ma ma rh rh fw h D h h D Q机组热耗率:)·/(48201.9244610649211546785'00h kW kJ P Q q e =⨯==绝对电效率:0.43892148201.92446360036000===q e η 3)锅炉热负荷:(kJ/h)0420632685608.691525819.171203.1-3398.4888.8737521q )(=⨯+⨯=+-=)(rh rh fw b b b D h h D Q3)管道效率:0.976020504206326849211546780===b p Q Q η 正平衡 7150001413.84-3398.4228106.29333367.6-3398.4595.8456461)()(,00=⨯+⨯=-+-=∆)()(ma w b l b p h h D h h D Q 0.97025050420632687150001413.11=-=∆-=bp p Q Q η 反平衡计算结果相差不大,说明热力计算正确。

4)全厂热经济性指标全厂热效率:0.3941240.4389210.9760200.92=⨯⨯==e p b cp ηηηη 全厂热耗率:)·/(9134.172590.39412436003600h kW kJ q cpcp ===η全厂发电标准煤耗率:)·/(312084.0394124.0123.0123.0s h kW kg b cpcp==≈η全厂供电标准煤耗率:)·/(0.32679)0.0451(0.394124123.0)1(123.0h kW kg b cp n cp=-⨯=-≈εη6.计算抽汽效率各级抽汽效率02.0912439.1-2548.388==-=c h h H 0.0469822324.3109.20888===q H η 80.112888877=-+-=ηγH h h H 0.0879322408.7211.80777===q H η11 / 1310.802777766=-+-=ηγH h h H 0.1185952361.8280.10666===q H η 512.10666655=-+-=ηγH h h H 0.2030142522.5512.10555===q H η 99.9168877665544=-----=ητητητητc h h H 0.2661292600.2691.99444===q H η 95.688444433=-+-=ηγH h h H 0.3350752593.3868.95333===q H η 915.43333322=-+-=ηγH h h H 0.4437792062.8915.43222===q H η 910.32222211=-+-=ηγH h h H 0.4679091945.5910.32111===q H η7.局部热力系统的说明及绘制12 / 13《热力发电厂》专业课程设计计算书(2015 –2016 学年度第一学期)名称:《热力发电厂》专业课程设计题目:600MW凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算院系:电力工程学院热能与动力工程系班级:热能12-1 班姓名:闫少敏学号: 1 7 1 2 5 6 8 0设计周数:第18周- 19周共2周起止日期:2016年1 月4 日—2016年1月14日13 / 13。

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