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热力发电厂课程设计模板(DOC)

课程设计报告
(2009~2010年度第 1 学期)
名称:热力发电厂课程设计
题目:火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系:能源与动力工程学院
班级:热能0606班
学号:1061170627
学生姓名:张晓敏
指导教师:李志宏
设计周数: 1
成绩:
日期:2009年12月23日~12月30日
一、课程设计题目
火力发电厂原则性热力系统拟定
二、课程设计目的
进一步巩固本课程中所学到的专业理论,训练电厂工程师必备的专业技能,着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力,以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。

三、课程设计要求
1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤;
2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力;
3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。

4、全部工作必须独立完成。

四、课程设计内容
引进350MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算(额定工况)
(1)、原始资料
A、制造厂提供的原始资料
a、汽轮机型式和参数
引进350 MW TC2F-38.6型机组
p0=16.66MPa, t0=538℃, pr1=3.769MPa, tr1=324.3℃,
pr2=3.468MPa, tr2=538℃, pc=0.00484Mpa hc=2330.3kJ/kg
b、回热系统参数
pfw=19.5MPa, pcw=1.72MPa
项目单位一抽二抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽
加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8
抽汽压力 MPa 6.50 3.77 2.06 1.012 0.427 0.157 0.078 0.0268
抽汽温度℃ 396.6 324.3 457.1 353.5 249.7 150.3 92.77 66.51
端差℃ -1.6 –0.5 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8
注:各抽汽管压降取3%P;
各加热器效率取0.98;
下端差取5.6℃
各轴封漏汽量(kg/h):高压缸Dsg1=11978(去除氧器),高压缸Dsg2=1036(去低压轴封母管),中压缸Dsg3=978.6(去低压轴封母管),高压缸Dsg4=109.3(去轴加),中压缸Dsg5=103.7(去轴加),低压缸Dsg6=1039(去轴加),另有二抽Dsgs=345.1(去低压轴封母管)
各轴封漏汽焓(kJ/kg):hsg1=3032.1 hsg2=3032.1 hsg3=3165.7 hsg4=3032.1
hsg5=3165.7 hsg6=2716.2 hsgs=3035.5
c、锅炉型式和参数
武汉锅炉厂WGZ1246/18.15-1型亚临界,一次中间再热,自然循环汽包锅炉
额定蒸发量1064t/h
过热蒸汽参数psu=17.1MPa,tsu=541℃
汽包压力pb=18.2Mpa
给水温度tfw=281℃
锅炉效率ηb=0.9285
管道效率ηp=0.985
B、其他已知数据
汽机进汽节流损失0.02Po
中压汽门节流损失0.02Pr2
锅炉排污量Dpw=0.01Db
全厂汽水损失DL=0.01Db
化学补充水压力0.39 Mpa,温度20℃
机电效率ηmg=0.9925*0.987
排污扩容器效率ηf=0.98
排污扩容器压力Pf=0.69
C、有关数据的选取
由于计算前汽轮机进气量D0未知,要预选D0,根据机组容量350MW进行估算
(2)任务
A、拟定发电厂原则性热力系统
B、绘制发电厂原则性热力系统图
C、发电厂原则性热力系统计算(额定工况)
a、作汽轮机热力过程线
b、作汽水参数表
c、锅炉连续排污利用系统计算
d、高加组计算
e、除氧器计算
f、低加组计算
g、汽轮机汽耗量及各项汽水流量计算
i、汽轮机功率校核
j、热经济指标计算
一、拟定发电厂原则性热力系统
汽轮机机组型号为350MW TC2F-38.6型机组,锅炉采用武汉锅炉厂WGZ1246/18.15-1型亚临界,一次中间再热,自然循环汽包炉;其原则性热力系统图如图1。

汽轮机为单轴双缸双排汽,高中压缸采用和缸反流结构,低压缸为三层缸结构。

高中压部分为冲动、反动混合式,低压部分为双流、反动式。

共有8级抽汽。

其中第一、二、三级抽汽分别供3台高压加热器,第五、六、七、八级抽汽分别供4台低压加热器,第四级抽汽作为1.012MPa压力除氧器的加热汽源。

八级回热加热器(除除氧器外)均装设了疏水冷却器。

三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器,将三台高压加热器上端差分别减小为-1.6℃、-0.5℃、0℃。

从而提高了系统的热经济性。

采取疏水逐级自流方式。

有除盐装置DE、一台轴封冷却器SG。

配有前置泵TP的给水泵FP,经常运行为汽动泵,小汽轮机TD为凝气式,正常运行其汽源取自第四段抽汽(中压缸排汽),无回热加热,其排汽引入主凝汽器。

最末两级低加H7、H8位于凝汽器顶部。

化学补充水引入凝汽器。

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出,依次流过轴封加热器。

二、绘制发电厂原则性热力系统图
三、发电厂原则性热力系统计算(额定工况)
1、作汽水参加表
首先计算高压加热器H1。

加热器压力p
1:p
1
=(1-Δp
1
)p'
1
=6.305MPa
p'
1
----第一抽汽口压力;
Δp1----抽汽管道相对压损;
由p
1
=6.305MPa,查水蒸气性质表得
加热器饱和温度t
s1
=276.003 0C
H1出水温度t
w,1=t
s1
-δt
δt----加热器上端差。

H1疏水温度t
d,1: t
d,1
=t'
w,1
+δt
1
t'
w,1
----进水温度,其值从高压加热器H2的上端差δt计算得到;
δt
1
----加热器下端差。

已知加热器进水侧压力为p
fw =19.5MPa,由t
w,1
,查得H1出水比焓h
w,1
.
再由t'
w,1,p
fw
,查得H1进水比焓h
w,2
.由t
d,1
,p
1
查得H1疏水比焓h
d,1
.
至此,高压加热器H1的进、出口汽水参数已全部算出。

按同样计算,可一次计算出其余加热器H2-H8的各尽、出口汽水参数。

将计算结果列于表1.
2、汽轮机的汽态膨胀过程线
3、锅炉连续排污利用系数计算
据图3,列出扩容器BD的热平衡及物质平衡式
按预选的D
和原始数据,计算得到轴封漏汽流量的流量系数(表2)
漏气点代号Sg1Sg2Sg3Sg4Sg5
Sg6
漏气量Dsgj(Kj/h)漏气焓hsgj(Kj/Kg)漏气系数
抽取点
排至
4、高加组的计算
图4 高压加热器和除氧器的计算系统(1)、H1的热平衡为
(2)、H2的热平衡为
(3)、H3的热平衡为
5、除氧器的计算
除氧器H4热量平衡式为除氧器H4的质量平衡为
6、低加组的计算
图5 低压加热器和轴封加热器的计算系统(1)加热器H5的热平衡为
(2)加热器H6的热平衡为
(3)加热器H7的热平衡为
(4)加热器H8和轴封加热器SG
a、先计算SG
SG的热平衡式为
b、再算H8
H8的平衡式为
(5)汽轮机凝气系数ac的计算及检验
7、汽轮机汽耗量及各项汽水流量的计算
表3 做工不足系数
Yi的计算式Yj aj ajYj 汽轮机发电机组的汽耗量
以D。

= 为基准,计算各项汽水流量(表4)
表4 汽水流量
项目符号份额项目符号份额
全厂汽水损失第一级抽气
轴封漏气第二级抽气
锅炉排污量第三级抽气
排污扩容蒸汽第四级抽气
排气后排污水第五级抽气
再热蒸汽量第六级抽气
化学补充水第七级抽气
锅炉蒸发量第八级抽气
锅炉给水量凝气量
8、汽轮机功率校核
表5 功率校核
符号计算公式数值(单位: KW)P1
P2
P3
P4
P5
P6
P7
P8
Pc
Pe。

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