盖梁模板设计计算书一、概述本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。

针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。

二、正侧模设计1、正侧模尺寸及结构形式选定正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。

面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。

2、模板荷载计算（1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。

砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。

砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.21500 1500P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40＝79.46KpaP m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa取P m＝37.5Kpa（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。

（3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定：计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa；验算强度荷载P2＝37.5Kpa。

3、面板计算Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。

（1）强度计算先计算M max查《建筑工程模板施工手册》W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为：q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mmM x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3查《建筑工程模板施工手册》P498知：M max 304.029σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167＝145N／mm2其中V x＝1（截面塑性发展系数）（2）刚度验算F＝P1＝0.0375N／mm2h=300mmEh３2.06×105×53２B0＝＝＝2.36×106 N·mm12（1-v2） 12×（1-0.32）查表知K f＝0.00249＝W maxFl40.0375×3004hf max＝K f·＝0.00249×＝0.32mm＜B0 2.36×106 500＝300/500＝0.6mm4、横肋计算横肋可看作是支承在竖向主梁上的连续梁，强度计算荷载为 q1＝P1·h＝0.0415×500＝20.75N／mm刚度验算荷载为 q2＝P2·h＝0.0375×500＝18.75N／mm其计算简图如下表：查《建筑工程模板施工手册》P531知M max＝K m q1l2＝-0.107×20.75×10002＝-2.22×106 N·mm 最大弯矩位于支座2处。

M max 2.22×106σ＝＝＝87.76 N／mm2＜[σ]＝215 N／mm2 W 25.3×103q2l4 0.632×18.75×10004W max＝K w·＝＝0.057 1000EI 1000×2.06×105×101.3×104q2l4W max＝（5-24λ2）384EI x18.75×10004＝（5-24×0.252）384×2.06×105×101.3×104＝0.81＜L/500＝1000/500＝2满足要求。

5、竖向大肋计算竖向大肋暂选用2[8，假定上下对拉杆间距为1.85m。

（1）强度计算当x＝1／√3 时，有最大弯矩1 q1″L2 1 37.5×18502M max＝q1′L2+ ＝×4×18502+8 9√3 8 9√3＝9.94×106N·mmM max9.94×106σw＝＝＝196.5 N／mm2＞[σ]＝145 N／mm2 W 50.6×103故考虑将竖向大肋改为2[10，此时每条竖向大肋Wx变为79.4×103mm3σw＝125.2 N／mm2＜[σ]＝145 N／mm2（2）挠度验算q2l40.00652×37.5×18504f max＝0.00652 ＝＝3.5mm＞3mmEI 2.06×105×396.6×104由于竖向大肋与纵、横肋、面板焊在一起，整体刚度远大于竖向大肋本身的铡度，因此挠度不会超过3mm，可以认为合格。

6、竖向小肋计算将竖向小肋看作支承于横肋的简支梁，L＝0.50m＝500mm计算简图如下：强度计算：1 q1″l2 1 2.81×5002M max＝q1′l2+ ＝×9.64×5002+8 9√3 8 9×√3＝3.46×105 N·mmMmax 3.46×105×6σ＝＝＝166 N／mm2＞[σ]＝145N/mm2 W 5×502竖向小肋改为□60×5扁钢M max 3.46×105×6σ＝＝＝115N／mm2＜[σ]＝145 N／mm2 W 5×602满足要求。

挠度验算：5q2′l4q2″l45×8.44×5004×12f max＝+0.00652 ＝384EI EI 384×2.06×105×5×6030.00652×2.81×5004+ ＝0.375mm＜3.0mm2.06×105×5×603满足要求。

7、对拉螺杆计算对拉螺杆受力简图如下：q1＝4×103×1＝4×103N／mq2＝41.5×103×1=41.5×103N／mR下＝q1l／2+2／3（q2- q1）·l／2＝4×103×2.05/2+2／3（41.5-4）×103×2.05/2＝29.725KN查《建筑工程模板施工手册》P491知，选用M20对拉螺栓即可满足要求，但考虑到施工中由于部分对拉螺栓不能拉紧，故选用M22拉杆。

又为上下通用性的考虑，上部拉杆也取M22拉杆。

三、底模及堵头模板、翼下侧模设计1、底模设计（1）底模结构形式选定底模采用4cm木板作为面板，外贴1cm防水胶合板以保证结构表面的平整光滑。

肋木采用10×10cm方木，间距70cm。

模板组拼及结构形式见附图：盖梁底模设计图。

（2）荷载组合根据《公路桥涵施工技术规范》，计算强度荷载组合为：①模板自重底模面板与堵头模板、翼下侧板重量为7.13KN，折合为0.76KN/m2。

②新浇筑钢筋砼的重力以9＃桥为计算对象：（8.8×1.5-0.75×1.477）×1.6×25＝483.9KN／14.08m2＝34.37KN／m2③施工人员和施工料、具等行走运输或堆放的荷载按每平方米300kg计，即3KN／m2。

④振捣砼时产生的荷载对底板振捣砼产生的荷载为2KN／m2。

⑦其它可能产生的荷载，如冬季保温设施荷载按3KN／m2计。

计算强度荷载组合：①+②+③+④+⑦＝43.13KN／m2验算刚度荷载组合：①+②+⑦＝38.13KN／m2（3）面板计算面板选用东北落叶松，板条宽度为20cm，计算时按简支梁计算，其计算简图如下：强度计算：M max＝1／8ql2＝1／8×8.63×0.702＝0.529KN·mM max0.529×103×6σw＝＝＝9.92Mpa＜[σ]＝14.5MPaW 0.20×0.042挠度验算5ql45×7.63×103×0.704×12f max＝＝＝2.0mm384EI 384×11×109×0.2×0.043f max＝2.0mm＜1／250＝3mm符合要求。

（4）肋木计算肋木下工字钢摆放间距为60cm，工字钢采用I12，考虑到施工中有可能加宽度为60cm的底模以适应不同形式的盖梁，因此按最不利情况――简支梁计算。

q1＝43.13×0.75＝32.35KN／mq2＝38.13×0.75＝28.60KN／m强度计算：M max＝1／8ql2＝1／8×32.35×103×0.62＝1.456KN·mM max 1.456×103×6σw＝＝＝8.7Mpa＜14.5MpaW 0.1×0.12挠度验算：5ql45×28.60×103×0.64×12f max＝＝384EI 384×11×109×0.1×0.13＝0.5mm＜1/400L＝1.5mm符合要求。

2、堵头模板、翼下侧模结构受力均小于底模，为保证模板的通用性，结构形式与底模相同。

盖梁支架设计计算书一、概述本合同段桥位均处于鱼塘等软弱地基中，钻孔桩施工只是在原鱼塘底填宕渣作为施工场地，因此，不考虑用满堂支架浇筑盖梁，而是采用牛腿支架。

二、支架结构布置详见附图：牛腿支架设计图。

三、支架结构计算1、剪力销计算（1）荷载计算：为求得最不利情况，以4＃桥7＃墩盖梁为计算对象。