噪音分析与防治措施电动轮矿用自卸车轮边减速器异常噪音的分析与防治措施河北汇工机械设备有限公司杨钟胜【内容摘要】由我单位生产的SF31904电动轮矿用自卸车轮边齿轮减速器，在整车装配调试中出现异常噪音。

从制造角度，根据齿轮啮合原理进行了全面系统的分析，并提出有效的防治措施，使噪音得到了很好的控制。

【关键词】轮边减速器异常噪音；原因分析；防治措施。

SF31904Electric wheel dumper wheel edge gear wheel abnormal noise of organization analysis reducing the speed and prevention and cure measureYang Zhongsheng,Hebei Huigong Machinery Equipment Co.Ltd.[Abstract]: SF31904electric wheel dumper wheel edge gear wheel reduction gear giving birth to a child from my unit, In entire vehicle assembling debugging, abnormal noise appears. From making an angle, being engaged according to the gear wheel, principle has carried out systematic all-round analysis, Bring forward effective prevention and cure measure, have made noise get very good controlling.[Keywords ]：Abnormal wheel edge reduction gear noise; Analysis of cause s; Prevention and cure measure.我单位生产的SF31904电动轮矿用自卸车轮边减速器与主机厂整车配套。

主机厂在组装调试中，轮边齿轮减速机构出现异常噪音；针对齿轮减速机构的异常噪音，我单位从齿轮制造角度，根据齿轮啮合原理进行了全面系统的分析，并“对症下药”，提出有效的防治措施，使噪音得到了很好的控制。

今将这一过程，整理成文，以供同行工作中参考。

一、SF31904电动轮矿用自卸车轮边减速器减速机构的简介1. SF31904电动轮矿用自卸车轮边减速器减速机构的组成：图1 SF31904电动轮矿用自卸车NW行星轮系轮边减速器传动机构示意图SF31904电动轮矿用自卸车轮边减速器由一个太阳齿轮、三个大行星齿轮、三个小行星齿轮、一个内齿圈组成。

是典型的具有一个内啮合和一个外啮合的NW行星齿轮传动减速机构。

（见图1所示）其中太阳轮本身浮动，太阳轮的一端通过花键套和电枢轴连接，另一端依靠与三个沿圆周均布的大行星轮啮合自动定位，同时保证适当的啮合侧隙及齿顶间隙。

大、小行星齿轮通过热套过盈配合成为一体的双联行星齿轮。

三个大行星轮由太阳轮驱动，大行星轮安装在机架的轴承上转动，三个小行星轮与扭力管上的内齿圈相啮合。

扭力管与轮毂靠螺栓连成一体，其整体在两个大型向心推力轴承上绕机架转动。

轮毂给轮胎提供了安装表面。

2、异常噪音源的诊断：通过现场分析与判断，产生异常噪音的关键是由组成轮边齿轮减速机构的8个相互啮合的齿轮的不正常啮合而引起。

二、太阳轮、大行星轮的齿根干涉计算1.太阳轮①齿顶处齿形曲率半径：ρmax1ρmax1 = 12da² -db²= 12160² -126.86²= 12×97.50= 48.75②啮合起点曲率半径：ρmin1ρmin1 = A×sin20 º-ρmax2= 364.5×sin20º-116.42 = 8.25③啮合起点圆直径（渐开线起始圆直径）：dc dc = db² + 4×ρ²min= 126.86² + 4×8.25²= 16093.46+ 272.25= 16365.33= 127.93④齿根过渡曲线起始圆直径：dfdf = db ² +（dsinα- d-dR-2csinα）²= 126.86 ² +（135×sin20º- 135-116.6-4.68sin20º）²= 16093.46 + (46.17-40.11)²= 127即df < dc。

⑤结论：齿根过渡曲线起始圆直径小于啮合起始圆直径，所以在齿根处与相啮合的齿轮齿顶不会发生齿根干涉。

2.大行星轮①齿顶处齿形曲率半径：ρρ = 12da ²-db ²= 12604.8 ²-558.18 ²= 12×232.8478636= 116.42②啮合起点曲率半径：ρminρmin = Asinα-ρmax= 364.5×sin20º-48.75= 124.66-48.75= 75.92③ 啮合起点圆直径（渐开线起始圆直径）：dcdc = db ² + 4ρ²min = 2292.75418.558⨯+= 578.46④ 齿根过渡曲线起始圆直径：dfdf = db ² +（dsin α- d-dR-2c sin α）² = 558.18 ² +（594×sin20º- 594-562.2-2×2.34sin20º）² = 311562.03 +（203.16- 79.29）²= 571.76结论：df < dc ,当齿根过渡曲线起始圆小于啮合起始点时，所以在齿根处与相啮合的齿轮齿顶不会发生齿根干涉。

da – 外圆直径db – 基圆直径d – 分度圆直径dR – 齿根圆直径c – 理论齿顶隙，c = 0.26mm – 模数A – 中心距主动轮—太阳轮从动轮—大行星轮3.通过计算充分说明太阳轮和大行星轮齿根不发生干涉，所以SF31904电动轮矿用自卸车轮边齿轮减速机构出现的异常噪音与齿根干涉无关。

三、对产生异常噪音的原因分析：以大行星轮和太阳轮的啮合为例，分析如下：1．齿轮啮合噪音的产生原因一对齿轮在啮合运转过程中，同时接触的齿数和齿面接触线总长，经常在变化着。

在发生变化的瞬间，牙齿负荷会发生很大的改变，形成冲击力，使牙齿振动，产生噪音。

它也是产生齿轮噪音的根本原因。

这种噪音是由于齿轮啮合的机理造成，将其称之为啮合噪音。

啮合噪音用工艺的方法是不能改变的，必须在齿轮设计中，调整它们的内在因素，消除或减少它们产生振动的机理，形成能够吸收振动的条件。

这方面不是我们现在分析的话题。

2.齿轮啮合工艺噪音的产生原因从产生工艺噪音方面入手则是我们分析的重点。

①一对渐开线齿轮啮合时，只有当其齿廓曲线是理想渐开线时，传动比（瞬时角速比）i才是定值。

实际上由于齿轮的制造（含热处理的变形在内）和安装引起的误差以及轮齿在受载后的弹性变形，将使啮合轮齿的法节Pb1与Pb2不相等，见图2所示。

因而轮齿就不能正常的啮合，瞬时传动比就不是定值，大行星轮在运转中就会忽快忽慢地转动，因而产生了角加速度，于是引起了动载荷而产生振动、冲击和噪音。

这也就是产生齿轮噪音的最主要原因之一。

制造和安装误差而产生的啮合误差噪音，将其称之为工艺噪音。

实践证明，齿轮精度越低，误差越大，噪音越大。

轮齿在啮合过程中，不论是由双对齿啮合过渡到单对齿啮合，或是由单对齿啮合过渡到双对齿啮合的期间，由于啮合齿对的刚度变化，也要引起动载荷而产生振动、冲击和噪音。

因此减小动载荷必然会减小齿轮噪音。

②齿轮在啮合过程中，如果齿轮齿廓接触点没有处于理论位置，产生偏移时，太阳轮的一个齿开始进入啮合时是齿的根部与大行星轮的一个齿的齿顶相接触，接触点为M。

如果太阳轮那个齿的齿根部齿廓没有处于理论位置，提前进入啮合（相当于齿距小）这时会在M点产生冲击，冲击力的大小随着传动力的增大而增大，转动速度的增大而增大，两个齿都会产生振动，产生噪音。

同理当大行星轮那个齿滞后进入（相当大行星轮在齿顶处的齿距大）在M点的接触，也会产生冲击力，出现相同的情况。

当太阳轮的那个齿在开始进入啮合时若滞后进入（相当于齿距大），或大行星轮提前进入啮合（相当于齿距小），因齿轮齿厚减薄有侧隙，开始时则不会接触，而当它们前一对齿啮合结束时，这一对齿则会突然接触产生冲击和噪音。

即就是齿轮没有齿距误差，但在啮合中齿要受力仍会产生弹性变形，发生齿距变化或受力消失时要恢复原状都会产生噪音。

结论：根据上述分析，齿轮在啮合中接触点脱离了理论位置，接触处的齿距发生了变化就会引起振动，同时造成传动转速不均匀，发生瞬时速度变化，因而产生冲击和噪音。

其次，①齿轮在加工转序中不慎，造成齿面上有小的磕碰引起的毛刺，未予消除；②齿廓倒棱时，留下的毛刺、飞边未予消除。

用手沿齿向方向仔细触摸检查时，感觉十分明显，由此而产生的啮合噪音，也是产生异常噪音的原因之一，不容忽视，要引起足够的重视。

四、对内齿圈和小行星轮啮合的分析对内齿圈和小行星轮的啮合分析与大行星轮和太阳轮的啮合分析同理，不再赘述。

五、防治措施（一）分别对大行星轮及内齿圈齿顶倒棱1、齿顶倒棱，见图3所示（通常国内的刀具行业对其称之为齿顶修缘）。

图4 齿顶及齿廓倒棱示意图图3 齿顶及齿廓倒棱示意图见图2所示。

因P b2>P b1，则后一对轮齿在未进入啮合区时就开始接触，从而产生动载荷。

为此将大行星轮齿顶倒棱，大行星轮的虚线齿廓为齿顶倒棱后的齿廓。

实线齿廓为未经齿顶倒棱齿廓。

由图2可知，齿顶倒棱后的轮齿齿顶处的P′b2< P b2，因此当P b2>P b1时，对齿顶倒棱的轮齿，在开始啮合阶段，相啮合的轮齿的法节差就小，啮合时产生的动载荷也就小，因此齿顶倒棱后必然会减小齿轮的噪音。

对齿轮齿顶两侧进行齿顶倒棱，是降低齿轮啮合噪音的有效手段。

2、齿顶倒棱的作用：①可以减少齿轮啮入和啮出的冲击，提高啮合精度，提高啮合齿轮的工作平稳性。

②可以减小动载荷，也可减小干涉产生，消除和减小由于冲击产生的振动和噪音。

③保证大行星轮的齿顶高为标准值，不必将大行星轮齿顶圆车小，或将内齿圈齿顶圆车大，起到同样的作用。

3、对大行星轮及内齿圈齿顶倒棱为了减小动载荷，分别对大行星轮顶圆、内齿圈顶圆进行齿顶倒棱，通过齿顶倒棱减小动载荷，达到减小冲击和降低噪音的目的。