满堂排架结构计算书
此方案由于在构造上设计了剪力撑，斜撑限制了各个方向的侧向变形。

因此可视为“无侧移多层刚架”，脚手架受轴压作用，失稳是脚手架的主要危险所在。

设计立杆为单杆，计算过程如下：
1、轴心荷载：
P n=q0[1+(a+1.5)/h]+2.5q3/h
=37.7*[1+ (0.67+1.5)/1.8]+2.5*9.8/1.8
=96.76N/m
N=H0P n+ab2(0.5n1q1+ηn2q2)
=9.5*96.76+0.67*0.8*(0.5*2*343+0.68*8*2648)
=8824.21N
设计立杆下垫2500*500*5的木垫块，
则f=8824.21/(2.5*0.5)=7.06kN/m2<49~78kN/m2
∴满足地基承载力的要求。

P n为每1米架高的脚手架杆件的自重
q0立杆每米长的自重=37.7N
a立杆纵距=0.67m
h大横杆间距=1.8m
q3扣件自重，每个9.8N，取1个=9.8N
H0立杆总高度=9.5
b2作业面铺板宽度=0.8m
n1铺脚手版层数=2
q1脚手板自重=343 N/m2
η作业面上施工荷载分配于外力杆系数 = 0.68
n2可以构成轴心荷载的作业层数=8
q2脚手板上的施工荷载=2648 N/m2
夯实回填土地基承载力=49~78 kN/m2 2、偏心荷载：
P内=ηab2q2n5
=0.32*0.67*0.8*2648*2
=908.37 N/m2
P外=ηab2q2n5+Lq0+P0
=0.68*0.67*0.8*2648*2+30*9.5
=2215.29 N
其中Lq0+P0可按30N/m计算
n5按偏心荷载计算的作业层数
∵908.37N&2215.29N<8824.21N
∴满足要求。

3、脚手架的失稳计算：
1）立杆的计算长度：
按单立杆a1=h/a=1.2/0.67=1.80
脚手架计算：1、首步架：L0=μ1h=0.659*1.2=0.79
2、其他步架：L0=μ1h=0.698*1.2=0.84
2）立杆长细比λ：
λ1=L0/r1=0.634*μ1h=0.79*1.2=0.95
λ2=L0/r1=0.634*μ1h=0.84*1.2=1.00
3）计算立杆在偏心荷载作用下的相对偏心率e：
取e1=5.3cm , e2=H/2000
则ε=5.1*P偏/（P偏+N）+0.48*H/1000
=5.1*2215.29/(2215.29+8824.21)+0.48*9.5/1000
=1.19+0.0046=1.195
4）验算立杆：
取动力系数为1.20，则：
1.20*（P偏+N）≤Фp A1[δ]
即P偏+N≤67931Фp
8824.21+2215.29=11039.5≤67931Фp
∴满足要求。

经以上对排架的地基承载力和失稳的验算，可得知此种排架方案满足使用安全要求。

满堂排架结构计算书补充计算书
根据见里见里监理所提意见，现对计算书补充进行补充如下：
1、对主梁下的脚手架计算：
1）、菏载计算：
A.砼自重2400kN/M2
B.钢筋自重 1.5kN/M3
C.模板自重 1.1kN/M2
D.浇注、振捣砼时产生的冲击荷载 4.0kN/M2
E.施工活荷载 2.5kN/M2
2）、结构计算:
按每一个小网格为计算单位，即小网格的计算面积为0.80*0.67M2，则产生的荷载为：
（25+1.5+1.1）*0.80*0.67*1.2+（4.0+2.5）*0.80*0.67*1.4 =22.61kN
平均分在四根竖向杆件上，则
N=22.61/4=5.65kN
M x= M y= 5.65*0.8/2=2.26kN•M
3）计算承载力:
A n=Лr12-Лr22=1.6*10-3M2
W nx=W ny=3.63*10-6M3
按压弯构件计算，则
N/A n±M x/(r x* W nx)±M y/(r y* W ny)
=5.65*103/1.6*10-3*106± 4.52*106/1.15*3.63*10-3*109±4.52*106/1.15*3.63*10-3*109
=108.65±0.54±0.54
=109.73N/MM2≤f=205N/MM2
∴满足承载力的要求。