墙 高H （米）埋土深度h(米）墙背填料γ容重（kN/m 3）内摩擦角￠(°)地基容许承载力［б］（kPa）1.51.518354000.8（m）0°)0.2713.9(kN)11.22(kPa)11.34(kN)7.13(kN)0.3m1.2（m）0.36～0.41（m）0.125～6.83(kPa)-0.569166667（kN ·m）-0.68（kN ·m）0.5%得，0.1410.1310.06（m）一、土压力计算：σ0=γh 0K a =σH=γ（h 0+H）*Ka=全墙承受的土压力及其对基底的弯矩：E X =ECOS β=1、活载换算土层高度：h 0=200/(γ(13+0.577(H+2a))=2、用朗金公式计算土压力(β=Ka=H 1=H-h 3=L=0.3～0.5H 1=l′=0.41L=b=l/8～L/6=M H =γKaH 2（3h 0+H）/6=（二）、墙身尺寸的确定：1、肋净距l、肋外悬臂长度l′肋宽b：假定底板厚h 3=负弯矩为：M=－σpj L 2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M j =1.2M= 初拟尺寸如右图所示：2、墙面板厚度：1）、根据水平负弯矩确定墙面厚度：σpj =σh0+σhL=σh0+γH L K a =h 0≥SQRT(γc M j /（A 0·b ·R a )=2）、根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋Q j ≤0.038R 1bh 0，则取配筋率μ=ξ=μR g /R a =A 0=ξ（1-0.5ξ）=墙面板截面有效厚度为：=5.14（cm）根据计算结果，h 0≥0.06取h0=0.3B 2=0.34（m）0.62（m）0.05取B 1=0.10（m）1.06（m）036.86（kN）σ1=2N/B 69.55（kPa）62.99（kPa）0）为：0.3（kN ·m）0.36（kN ·m）0.5%0.1310.02（m）13.72Q 1j =1.2Q 1=4.46（kN）0.23cm1001.12cm45.37（kPa）h 0≥Q j /（0.038R i b）=1.2Q/（0.038R i b）=1.2(L σpj /2)/（0.038R L b）B 3=K c E x /（f （H 1+h 0）μγ）-B 2= 趾板长度为：B 1=0.5f H（2σH0+σh ）/（K c *（σH0+σh）-0.25(B 2+B 3）=底板全长为B=（B 1+B 2+B 3）=m，保护层厚度3、底板长度：踵板长度为：容重修正系数μ=N=K c E x /f =σ3=σ1（B 2+B 3）/B=趾板弯矩（σ2=M 1=4、底板厚度：1）、按趾板弯矩确定底板厚度：设基底应力按三角形分布，即σ2=底板有效截面厚度为：h 0≥SQRT（γcM ij /（A 0bR a ））=b为系数，取b=2）、按趾板剪力确定板厚度：按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M 1j =1.2M 1=取配筋率为μ=A 0=μRg/Ra（1-0.5μRg/Ra）=h 0≥Q 1j /（0.051bSQRT（R））=b为系数，取b=根据《桥规》第4.1.13条（混凝土抗剪，箍筋按要求布置），可得有效厚度h 0≥Q 1j /（0.038R L b）=趾板剪力为：σ1=Q 1=B 1［σ1-γh ·h pj -γ（h-h pj ）-B 1σ1/（2B）］=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：根据《桥规》第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：3）、按踵板弯矩确定底板厚度：踵板端部剪力（β=0，σ2=0）为：W=γ（H 1+h 0）+γh h 3+2.4M 1/B 23=-3.78（kN ·m）M j =1.2M=-4.54（kN ·m）0.5%0.130.07（m）=1.38（cm）以上四项计算，要求h 0≥0.07m，取h0=0.20.2422.32（kN）0.75（m）10.2（kN）0.27（m）7.95（kN）0.53（m）18.15（kN）0.38（m）2.16（kN）0.05（m）42.63（kN）23.75（kN ·m）1.5＞M=-WL 2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：取配筋率为μ=A 0=μRg/Ra（1-0.5μRg/Ra）=踵板与肋相交处的水平弯矩为：h 0≥Q j /（0.051bSQRT（R））=1.2WL/2/（0.051bSQRT（R））m，保护层厚度则h 3=，符合初始假定h 3=有效截面厚度为：h 0≥SQRT（γcM ij /（A 0bR a ））=4）、按踵板剪力确定厚度：根据《桥规》第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：Zw=B 1+B 2+B 3/2=2）、墙体自重G及力臂Z G ：（1）、墙面板：W A =γh H 1B 2=三、墙身稳定性及基底应力验算：1、全墙总法向力N和总稳定力矩M y (如右图所示）：1）、踵板上覆土重W及力臂Z w （对趾板端点，以下同）W=γh B 3（H 1+h 0）=G=W A +W B =Z G =（W A Z A +W B Z B ）/G=（3）、墙趾板上覆土重W b 及力臂Z wh ：W h =γh B 1(h-h 3)=Z A =B 1+B 2/2=（2）、底板：W B =γh h 3B=Z A =B/2=W y =WZ w +GZ G +W h Z Wh =2、抗滑动稳定系数检算：Kc=Nf/E x =Z wh =B 1/2=全墙总方法力为:N=W+G+W h =总稳定力矩:3、抗倾覆稳定系数验算：3.33＞0.39（m）0.18（m）0.14＜72.098.35-0.569166667（kN ·m）M j =1.2M=-0.683（kN ·m）0.3（m）000.00%0.000E+0020.46%1574.52(kPa)0.00mm0.34（kN ·m）M j =1.2M=0.408（kN ·m）Z N =（Wy-M H ）/N=B/6=e=B/2-Z N =K 0=Wy/M H =4、偏心矩验算：四、墙身配筋和裂缝开展宽度计算：1、墙面板：5、基底应力验算：σ1，2=N（1±6e/B）/B=kPa截面有效厚度h 0=A 0=γc M j /（bh 02R a ）=ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =1）、与肋相交处的最大水平负弯矩为：M=-σpj L^2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：（1）配筋：δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）式中C 1=1.0（螺纹筋），C 2=1.5（长期荷载），C 3=1.15（板式受弯构件），以下裂缝计算中C和C 3取值同上。

实际配筋率为：μ=Ag/（bh 0）=A g =μbh 0=Ag=13.85cm 2），在顶M=σpj L^2/20=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：受拉钢筋应力为：σg=M/（0.87Agh 0）=δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）=2）、肋跨中点处的最大水平正弯矩：0.0030.30%1279.65(kPa)0.001mmQ=σpj L/2=3.415（kN）Q j =1.2Q=4.1（kN）119.7（kN）9.76(kPa)-0.49（kN ·m）M j =1.2M=-0.588（kN ·m）000.00%0m 213.85cm 2）0.46%1355.52（kN）（2）裂缝宽度：实际配筋率为：μ=A g /（bh 0）=受拉钢筋应力为：3）、墙面板与肋结合处中部1m宽带的剪力为：按《桥规》第4.1.2条得计算剪力为：根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有0.038R 1·b ·h 0=σ9=M/（0.87Agh 0）=最大裂缝宽度为：δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）=钢筋N 3沿墙面板竖直方向3H 1/4范围内用全值每延米9￠12，上、下各H 1/8段内用半值每延米5￠12；N 3自跨中向两侧各延伸1/4加锚固长度。

M=-0.03（σh 0+σh 1）H 1·L=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：（1）配筋：A 0=γc M j /（bh 02R a ）=无需配置抗剪箍筋，箍筋按构造要求布置。

4）、最大垂直负弯矩：σh 1=γ（h 0+H 1）=最大垂直负弯矩为：（2）裂缝宽度：实际配筋率为：μ=A g /（bh 0）=受拉钢筋应力为：ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =A g =μbh 0=采用钢筋N4每延米14￠9（Ag=σ9=M/（0.87Agh 0）=0mm0.12（kN ·m）M j =1.2M=0.14（kN ·m）0.000200.00%0m 26.28cm 2）0.21%732.12（kN）0mmh 0=0.2mM j =-0.588（kN ·m）0.0020.0020.01%＜故μ=0.15%0.0003m 2当L/H1=0.83≤0.55）、最大垂直正弯矩：M=（0.03（σh 0+σh 1）H 1·L）/4=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：（1）配筋：最大裂缝宽度为：δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）=钢筋N 4在墙面板背面沿竖向布置，置于N 2钢筋外侧（靠面坡一侧），钢筋下部埋入踵板内，上部可在距墙处截断。

在墙面板纵向中2L/3段处用全值每延米14￠14，两端靠近肋的L/6段用半值每延采用钢筋N 5每延米8￠10（Ag= （2）裂缝宽度：实际配筋率为：μ=A g /（bh 0）=A 0=γc M j /（bh 02R a ）=ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =A g =μbh 0= 钢筋 N 5布置在墙面板面坡部分，竖直置于钢筋N 3内侧（靠墙背一侧），沿纵向中2L/3段用全值肋L/6端用半值，但因本计算的配筋率接近最小配筋率，故均按8￠10布置。

6）、踵板顶面平衡墙面板最大垂直负弯矩的配筋：由4）中的计算知最大负弯矩为：A 0=γc M j /（bh 02R a ）=受拉钢筋应力为：σ9=M/（0.87Agh 0）=最大裂缝宽度为：δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）=时，可近似计算ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =A g =μbh 0=Q=0.4σH 1L=3.9（kN）Q j =1.2Q=4.68（kN）79.8（kN）2、踵板M 1=0.21（kN ·m）0°时）为：34.96(kPa)-2.91（kN ·m）M j =1.2M=-3.49（kN ·m）h 0=0.2m0.010.010.04%7.08333E-05m 230.17cm 2）1.51%5543.3（kN）0mm1.75（kN ·m）M j =1.2M=2.1（kN ·m）按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：趾板跟部的弯矩为：踵板端处的法向应力（β=W=γ（H 1+h 0）+γh h 3+2.4M 1/B 23-σ2=最大水平负弯矩为：根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有0.038R 1·b ·h 0=无需配置抗剪箍筋，箍筋按构造要求布置。