目录1、工程概况 (1)2、计算依据 (6)3、龙门吊荷载计算 (6)4、钢桁梁荷载计算 (8)5、支架立柱风荷载计算 (9)6、支架体系的检算 (10)6.1桩顶分配梁2I56b检算 (12)6.2钢管立柱检算 (12)6.3钢管桩反力 (17)6.4地基承载力计算 (18)6.5支架的整体稳定性分析 (19)6.6龙门吊走道梁的计算 (19)6.7 D10排架挑梁的计算 (20)6.8 D12排架挑梁的计算 (22)7、结论 (23)1、工程概况新井口嘉陵江渝利货线特大桥37#～48#墩之间桥跨布置为（32.7×4＋128+32.7+2×24.7+32.7+48+32.7）m，在41#墩和42#墩之间采用128m下承式简支钢桁梁跨渝怀引入线和井歌联络线两条铁路。

钢桁梁中心线与既有线夹角为15°左右，梁底离接触网约3m。

在45＃～48#墩之间设计为32＋48＋32m钢桁梁，跨井口工业园区井盛路。

41～47#墩桥跨立面布置(单位：cm)41～48#墩桥跨平面布置(单位：cm)桥式结构主桥采用128m下承式简支钢桁梁，全长129.6m。

主桁采用有竖杆三角桁式平行弦体系，节间长度12.8m，共10个节间，桁高16m，主桁中心距12.1m。

主桁弦杆采用箱型截面，截面内宽902mm，上弦杆内高1260mm，下弦杆内高1250mm；端腹杆⑥及⑦⑧腹杆采用箱型截面，其余腹杆采用H型截面；主桁采用整体节点板。

桥面系采用密横梁正交异性钢桥面系。

预拱度的设置采用拉开上弦杆拼缝的方法。

128m钢桁梁总重约为2070t；其中：下弦杆单根杆件最重为25.1t，上弦杆单根杆件最重32.5t，腹杆单根杆件最重18.5t，桥面板单件最重约36.63t。

图-3 主桁横断面图(单位：mm)地形地貌新井口嘉陵江特大桥渝利货线桥42#-46#墩左侧紧邻既有井歌联络线，墩位所处地形陡峭，横向坡度最陡达81%。

新建42#墩承台紧靠井歌线新杨家湾大桥0#台，最小距离1.02m。

新线右侧为中容石化厂，与厂房间既有挡墙基本平行线路，挡墙高约18m，距厂房约1.3m。

新建承台底与挡墙顶高差约15m，距离挡墙最近9.2m。

因此无法修筑便道，施工空间极为狭窄。

图-4 41#墩地形现况图图-5 42#墩地形现况图-6 43～46#墩地形现况图支架布置图下图所示：图-7 支架立面、平面布置图支架主要受力构件描述：（1）立柱：1）D0和D12采用Φ800×10mm钢管；2）D1和D11采用Φ1500×14mm钢管；3）D2~D8采用Φ1500×10mm钢管；4）D9和D10采用Φ1000×10mm钢管。

（2）连接系：采用Φ500×6mm钢管。

（3）柱顶横向分配梁：1）D2~D8采用2I56b；2）D9、D10采用2I56b，由于横向分配梁外伸悬挑较多，在横向增设辅助斜杆和横联形成排架挑梁；3）D1、D11采用利用横移滑道梁；4）D12由于外伸悬挑较多，采用贝雷梁；5）D0柱顶正对门吊走道梁，未设横向分配梁。

（4）门机走道梁：采用4 I40b，上、下各贴20mm钢板。

（5）基础：设计按每个柱下各一个3m×3m扩大基础设计。

2、计算依据及设计指标计算依据(1) 新井口嘉陵江渝利货车线特大桥128m钢桁梁施工图纸。

（2）《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1-2005）；（3）《铁路钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）；（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。

（5）《钢筋混凝土中预埋件设计》。

设计指标（1）、Q235B钢材：钢材的弹性模量，E=2.1×105 N/mm2。

Q235钢容许应力：［σ］=170MPa，［τ］=100MPa。

现场手工焊缝：抗剪[τ]=80MPa。

（2）、钢材Q345B：厚度t＝30mm，24mm，容许正应力[σ]＝198MPa，容许剪应力[τ]＝113MPa，屈服强度fy＝[325MPa]。

3、龙门吊荷载计算龙门吊总布置图如下：由图可知，当天车位于跨中且空载时，主支腿侧反力为11+12/2+12/2=23t，副支腿侧反力为8+12/2+12/2=20t。

其他工况下，龙门吊单侧反力如下：龙门吊单侧荷载表工况主支腿侧副支腿侧空载时23 20最大吊重在左支腿61 14最大吊重在跨中39 36最大吊重在右支腿17 58龙门吊荷载按以上4种工况进行计算，加载时按单个支腿采用移动荷载加载，考虑1.15冲击系数。

单个支腿的加载荷载如下：单个支腿荷载计算表工况单个主支腿单个副支腿空载时13.2 11.5最大吊重在左支腿35.1 8.1最大吊重在跨中22.4 20.7最大吊重在右支腿9.8 33.4其中，空载时按非工作工况，取10级风设防；工作工况时，最大吊重在左支腿时单侧竖向荷载最大，取6级风设防。

计算未考虑大风对龙门吊的影响，要求龙门吊在超过六级风时,停止起吊作业，同时现场采取可靠措施确保门吊稳定。

4、钢桁梁荷载计算128m钢桁梁总重约为2070t,钢桁梁采用满堂支架安装，每个支点下设置支撑点，单个节点的荷载为2070/22=94吨，考虑安装过程中对节点起顶产生的不均匀力，单个节点按130吨加载。

5、支架立柱风荷载计算 风荷载标准值计算公式为：1230t W k k k W =上式中，20000.491600V W W kPa ==——基本风压值，； 11 1.3k k =——风载体形系数，取 ； 22 1.13k k =——风压高度变化系数，； 33=1.2k k ——地形、地理条件修正系数，取；0V 取28m/s,十级风。

依据以上数据，求得：Wt=k 1k 2k 3W 0=1.3×1.13×1.2×0.49=0.86KPa 各部位所受到的风力：风荷载计算 迎风面积（m 2） 风压（Kpa)透风系数风力（KN ）钢桁梁风荷载计算 2048 0.86 0.4 704.5 D0-D2立柱风荷载计算 438.6 0.86 0.4 150.9 D3-D4立柱风荷载计算 244.8 0.86 0.4 84.2 D5-D6立柱风荷载计算214.80.860.473.9D7-D8立柱风荷载计算196.8 0.86 0.4 67.7 D9-D10立柱风荷载计算151.8 0.86 0.4 52.2 D11-D12立柱风荷载计136.8 0.86 0.4 47.1 算6、支架体系的检算支架模型及荷载分布如下：计算模型钢梁荷载（单位：kN ）风荷载示意（单位：kN，kN /m）施工荷载（单位：kN /m）计算按工作工况和非工作工况分别进行荷载组合：工作工况组合：1.2自重+钢梁自重+风荷载（6级）+门吊左支腿吊重+施工荷载非工作工况组合=1.2自重+钢梁自重+风荷载（10级）+门吊自重+施工荷载其中，门吊荷载采用移动荷载布载，最不利位置由程序自动筛选；施工荷载按3kPa ，每侧取3m 宽，沿支架全长布载。

除特别说明外，所有计算结果均为两种工况的荷载组合包络结果。

6.1桩顶分配梁2I56b 检算分配梁组合应力最大组合应力：MPa MPa 170][142max =〈=σσ，满足要求。

分配梁剪应力最大剪应力：max 53[]85MPa MPa ττ<=＝，满足要求。

6.2钢管立柱检算采用Φ1500×14mm 、Φ1500×10mm 、Φ1000×10mm 、Φ800×10mm 钢管，连接系采用Φ500×6mm 钢管。

Φ1500×10mm 钢管内力及正应力如下：Φ1500×10mm 的钢管，最大轴力2420kN ，最大弯矩1023kN-m ，最大应力113MPa 。

长细比：1606530.5526.8λ== 查表：轴心受压杆件的稳定系数0.934ϕ= 36N 242010102310=0.93446809.717321160114[]170M A W MPa MPaσϕσ⨯⨯=++⨯=<= Φ1500×14mm 钢管内力及正应力如下：Φ1500×14mm 的钢管，最大轴力1611kN ，最大弯矩599kN-m ，最大应力40MPa 。

长细比：1606530.5525.4λ== 查表：轴心受压杆件的稳定系数0.934ϕ= 36N 16111059910=0.93465357.724055901.351[]170M A W MPa MPaσϕσ⨯⨯=++⨯=<= Φ1000×10mm 钢管内力及正应力如下：Φ1000×10mm 的钢管，最大轴力2470.5kN ，最大弯矩424.4kN-m ，最大应力135.1MPa 。

长细比：600017.1350λ== 查表：轴心受压杆件的稳定系数0.978ϕ= 36N 2470.510424.410=0.97831101.87621488.1136.9[]170M A W MPa MPaσϕσ⨯⨯=++⨯=<= Φ800×10mm 钢管内力及正应力如下：Φ800×10mm 的钢管，最大轴力679kN ，最大弯矩185kN-m ，最大应力57.8MPa 。

长细比：1606557.5279.3λ== 查表：轴心受压杆件的稳定系数0.820ϕ= 36N 6791018510=0.82024818.64841174.671.6[]170M A W MPa MPaσϕσ⨯⨯=++⨯=<= Φ500×6mm 钢管内力及正应力如下：Φ500×6mm 的钢管，最大轴力519.2kN 时，其对应的弯矩为24kN-m 。

最大弯矩140.9kN-m 时，其对应的轴力为36.5kN ，最大应力127.4MPa 。

长细比：769444174.7λ== 查表：轴心受压杆件的稳定系数0.882ϕ= 36N 36.510140.910=0.8829311.71136360.3128.4[]170M A W MPa MPa σϕσ⨯⨯=++⨯=<= 6.3钢管桩反力钢管桩的最大反力（单位：kN ）不考虑移动荷载（门吊）时的管桩反力分布（单位：kN ）6.4地基承载力计算单个立柱最大竖向力2470kN ，柱底最大弯矩1559kN-m 。

则单个3×3m 扩大基础22333 4.566bh W m ⨯===，基底应力如下： min 247026(33)11559274263464603333 4.5F M P kPa A W ⨯⨯⨯=-=+-=+-=-<⨯⨯偏心荷载（e>b/6）下基底压力计算示意max 22(247026(33)1)650333(3/21559/(247026(33)1))F P kPa La ⨯+⨯⨯⨯===⨯⨯-+⨯⨯⨯ 要求，扩大基础地面的承载力不小于650Kpa 。