β=L0/hw=
2.43
L0--构件计算长
度,L0=
3.4
0.55 0.062
弯曲平面内的纵向 稳定:
P= 4547.9
115.1 >Pj=
非弯曲平面内的稳 定:
L0/hw=
2.42857
P=
8234.88 KN>
ф=
1
115.1 KN
以上仅计算加重车后 在台后破坏棱体上的 情况，设计时应进行 多种情况比较。
#DIV/0!
KN/m
X （m）
L/2
11.05
B1
5.02
α1*x 1.37 0.62
A 0.4127
B 1.2094 1.2497
C 0.9019 1.2249
D 0.4058
(1/(а1^2))*((BB1*CL/2BL/2*CB1)/(AL/2*BL/2+4 CL/2*DL/2))=
M人=
#DIV/0!
γ---土的容重
ω---土的内摩擦角(35 °) H---盖板顶至台身基 础顶高度
H0---盖板底至支撑梁 顶高度
板厚 （m）
0.4 汽车荷载 汽-20级
120
台身宽 （m）
1.4 挂车荷载
挂-100 250
台身高 （m）
3.6 人群荷
载 KN/m2
0
台帽宽 （m） 1.45 台身厚 （m）
1.4
b. 汽车荷 载:
轻型桥台浅基础计算
第一节 桥台作为上、 下支撑的竖梁 时的计算
标准跨径L （m） 8
涵底至盖板顶
(m) 3.4
净跨 （m）
6.4 台身基础禁边
（m） 0.5
一、水平土压力 引起的内力
1.水平土压力计算
a. 填土： （ET---填 土本身引起的土压 力）
ET=1/2*（γ H^2*(TAN(45°-ω /2))^2)
E=
K--地基土 弹性抗力 系数
14000000
台帽面积
台身面积 基础面积
合计
0.58
5.04 5.8 11.666
5.8
3.364 0.00773 3.2792 10.75315264
6.236828531
3.8
19.152 5.4432 1.2842 1.64916964
8.311814986
0.124040231 9.674280565 32.24760188
22.10
三、各种荷载作 用时引起的弯矩 计算
1.上部构造、支承梁 、支撑梁上土重引起 的弯矩
a.桥面全宽上的均布 荷载P
b.计算弯矩
上部构造自重引起的 支点反力P1
P1= 支撑梁P2
P2= 支撑梁上土重P3 (土 层厚60cm)
σ=P/b*(1(AL/2*BB1+4 CB1*DL/2)/( AL/2*BL/2+4 *CL/2*DL/2))
当 B=8.5m 时, (AL/2*BB1 +4CB1*D L/2)/(AL/2 *BL/2+4* CL/2*DL/2 )=
当e。不能小于等于0.6y时，侧按下列公式计算
Nj<(=)A*RwLj/（(Ae 。/W-1）γm）
台身需配筋
（包括台帽及台
A——截面面积
身）
W——截面受拉边缘
的 弹性抵抗矩；对于
组合截面应按弹性模
量比换算截面计算
1.318197164
(I——惯性矩，y—
—截面受拉边缘至
W=I/y 惯心轴的距离）
（对于矩形断面，
系数A、B、C 、D计算根据α 1*x内插查《墩 台与基础》 P275表2-5-3而 得。
X （m）
L/2
11.05
B1
6.8
α1*x 1.37
0.84
A 0.41
B 1.2
0.826
C 0.9
0.351
10.61858054 424.7432216 KN.m
2.人群荷载引起的弯 矩
M2=(P2/( а 1^2))*((B B1*CL/2BL/2*CB1) /(AL/2*BL /2+4CL/2* DL/2))= 支撑梁 上土重 力弯矩 M3
一、计算公式
1.当台身长度L在4/а1 与1.2/а1之间时,把桥 台视为一支承于弹性 地基上的短梁来计算, 并考虑桥台本身不会 引起弯曲。 2.假定桥台的刚度在 整个基础长度内都一 样。 3.在对称荷载P的作用 下,弹性地基梁的最大 弯矩产生在梁的中心 上基本公式为:
M=(P/(а 1^2))*((BB1*CL/2BL/2*CB1)/(AL/2*BL/2+4 CL/2*DL/2))
M挂=
1045.086201
KN.m
A 0.413
B 1.209 1.097
C 0.902 0.671
5.898
D 0.406
组合Ⅱ : 恒载+土重 +挂车
MⅡ =0.8*(1.2* M恒+1.1*M 挂+1.2M土)
=
1448.09
KN.m
Mj<(=)W*Rw1'/γm Rw1'---砌体弯曲抗拉 极限强度 W-截面受拉边缘的弹 性抵抗矩, W=I /y1
1.上部构造恒载产生
的支反力P1
P1 (KN)
40
2.台帽自重P2 (KN) 20.65 3.台身自重P3 (KN) 验算截面以上台身高
度:(m)
P3=
35.259
P恒=P1+P2+P3
95.91
24.58 1.095
三、荷载组合：
组合Ⅰ 恒载+汽车 荷载土压力+填土土 压力
Pj=1.2P恒
Mj=1.2*M土+1.4*M土汽
MⅠ=1.2*M恒+1.4*(M 汽+M人)+1.2M土
=
1684.47
五、截面强度 验算（受弯构 件）
KN.m
系数A、B 、C、D计 算根据α 1*x内插查 《墩台与 基础》 P275表2-53而得。
X （m）
L/2
11.05
B1
9.45
α1*x
1.37 1.17
(1/(а 1^2))*((BB1 *CL/2BL/2*CB1)/( AL/2*BL/2+4 CL/2*DL/2))=
(1/(а 1^2))*((B B1*CL/2BL/2*CB1 )/(AL/2*B L/2+4CL/2 *DL/2))=
M汽= 731.4010416
466.8470907 84.881
A 0.413
KN.m
R=
566.982 KN
P=
177.18 KN/m
四、内力组合
组合Ⅰ : 恒载+(汽+ 人)+土重
P3=
40
KN/m
4.5
KN/m
7.32
KN/m
上部恒 载弯矩 M1
(1/(а 1^2))*((B B1*CL/2BL/2*CB1) /(AL/2*BL /2+4CL/2* DL/2))=
M1=(P1/( а 1^2))*((B B1*CL/2BL/2*CB1) /(AL/2*BL /2+4CL/2* DL/2))= 支撑梁 自重弯 矩M2
I=1/12bh^3,
y=1/2h
b——矩形断面 长，h——矩形断
面宽）
RwLj——受拉边边层 的弯曲抗拉极限强度
5.866 2.8 Mpa
A*RwLj/（(Ae。/W1）γm）=
第二节
台身平面弯曲
14766.00971 >
115.09
轻型桥台是一较长的平直薄墙，在竖向荷载作用下，本身平面内发生弯曲，弯曲的程度与地基的变形系数а有关,当桥台长度L>4/а时,把桥台当作支承在弹性地基 上的无限长梁计算,当L<1.2/а时,把桥台当作支承在弹性地基上的刚性梁计算(即不考虑桥台在本身平面内发生的弯曲)；当4/а>L>1.2/а时,把桥台当作支承在弹性地 基上的短梁计算。在一般情况下，轻型桥台的长度大多处于4/а和1.2/а之间，因此，按短梁计算。
Mj=
1684.47
< W*Rw1'/γm =
2800 KN/m2 15.3222 m3
27858.5 KN.m
六、基底土最 大压力的验算
1.桥台自重引起的压 力σ1
台身材料容重: 23
台帽 P1=
175.525
KN
台身P2=
985.32
KN
2.当弹性 地基梁 上作用 着对称 荷载P时, 基础底 最大压 应力产 生在地 基梁的 中心
0.95
21.49
KN.m
19.51
在台帽顶处:e"T=
1.95
土压力 Ec=1/2*γ *H*2h*(tan (45°-ω /2))^2
Ec=
29.40 KN
H0
ω
m
度
3.6
35
汽车荷 载:
ec=Ec/H
M汽 =1/8*ec* H1^2
6.68 13.40
汽车荷 载:
Q汽 =1/2*ec* H0=
台背宽
0
0.6
盖板垂直支撑宽度 （m） 0.85
净空
3
2.29
h=G/（B*L0*γ） h=
1.37
480
c. 挂车-100 等待土层厚度: h
(m)
h=G/（B*L0*γ） h=
挂车荷载:G (KN) G=
盖板顶至涵底高度 (m)