单向板设计计算书整体式单向板肋形楼盖设计专业年级：建筑***组别：第六组组长：指导教师：辅导教师：计算书目录1、摘要 (3)2、设计资料 (4)3、板的设计 (4)3.1、荷载 (5)3.2、内力计算 (6)3.3、正截面承载力计算 (7)4、次梁的计算 (9)4.1、荷载 (10)4.2、内力计算 (10)4.3、截面承载力计算 (12)5、主梁的设计 (14)5.1、荷载 (14)5.2、内力计算 (15)5.3、截面承载力计算 (21)6、参考文献 (24)1、摘要：本设计主要进行了结构方案中单向板肋梁楼盖设计。

在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力）。

完成了板，次梁、主梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制、楼盖的设计完成了板的配筋和次梁的配筋设计。

2、设计资料:1、楼面活荷载标准值为6.0kN/2、楼面面层为20 mm厚水泥砂浆地面面层，混凝土楼板，15mm厚混合砂浆天花板抹面。

3、材料选用：板混凝土用C25，梁混凝土用C30。

钢筋：主梁、次梁的主筋用HRB335级，板及梁的箍筋用HPB300级。

板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm.3、板的设计：某三层楼面钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖结构布置图如图：解：1、基本设计资料 （1）材料板：C25混凝土：2/9.11mm N f c =，2/27.1mm N f t =，2/78.1mm N f tk = 梁：C30混凝土：2/3.14mm N f c =，2/43.1mm N f t =钢筋：HPB300级（2/270mm N f y =，614.0=b ξ）HRB335级（2/300mm N f y =，55.0=b ξ） （2）荷载标准值活荷载标准值2/0.6m KN q k = 水泥砂浆地面面层：3/18m KN 钢筋混凝土：3/25m KN 混合砂浆：3/17m KN2、板的设计（按塑性理论方法） （1）确定板厚及次梁截面①板厚h 。

mm l h 5040/200040/==≥，且mm h 80≥，取h=100mm 。

②次梁截面b ×h 。

次梁截面高h 按（12/~20/l l ）初估，选h=400mm 。

截面宽()h b 3/1~2/1=，选b=200mm（2）板荷载计算水泥砂浆地面 2/36.01802.0m KN =⨯ 板自重 2/5.2251.0m KN =⨯ 板底抹灰 2/255.017015.0m KN =⨯恒荷载k g 2/115.3m KN g k =恒载设计值 2/738.3115.32.1m KN g =⨯=活载设计值 2/8.70.63.1m KN q =⨯=2/538.11m KN q g =+ 351.0638.7/9.3/＜==g q（3）计算简图取板宽b=1000mm 作为计算单位，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际9跨，可按5跨计算）如图1所示，其中中间跨的计算跨度mm l l n 18000==；边跨的计算跨度mm h l l n 18502/0=+=。

边跨与中间跨的计算跨度相差000000158.210080.180.185.1＜=⨯-，故可按等跨连续板计算内力。

表1 板的配筋设计截面 1B2C弯矩系数α111+ 141- ⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯++8.0161161 ⎪⎭⎫⎝⎛⨯--8.0141141 )()(20m KN l q g M ⋅+=α590.385.1538.111112=⨯⨯ 745.228.185.1538.111412-=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯-()869.1336.28.1538.111612=⨯⨯ ()136.2670.28.1538.111412--=⨯⨯-25.011bh f Mc --=ξ 048.0 037.0- ()025.0031.0 ()028.0036.0-- )(20mm f bh f A yc s ξ=169130()88109()99127选用钢筋 200@8φ200@8φ200@8φ 200@8φ实际钢筋面积()2mm252 252 252 252注：①括号内数字用于②~⑤轴间。

②2min 24010010000024.0mm bh =⨯⨯=ρ在一般情况下，楼面所受动力荷载不大，可采用分离式配筋。

本题采用的配筋图如图2所示。

3、次梁设计（按塑性理论计算） （1）计算简图的确定 ①荷载板传来的恒荷载 m KN /476.72738.3=⨯次梁自重 ()m KN /8.110.040.02.0252.1=-⨯⨯ 次梁粉刷 ()m KN /184.0210.040.0015.0172.1=⨯-⨯⨯ 恒荷载 m KN g /46.9=活荷载 m KN q /6.1520.63.1=⨯⨯=m KN q g /06.25=+ 359.146.9/06.15/＜==g q②主梁截面尺寸选择主梁截面高度h 为()mm l 720~48010/1~15/10=，选mm h 600=。

由()h b 3/1~2/1=，选mm b 300=，则主梁截面尺寸mm mm h b 600300⨯=⨯。

③计算简图根据平面布置及主梁截面尺寸，可得出次梁计算简图（如图3）。

中间跨的计算跨度mml l n 69000==，边跨的计算跨度mm l mm l l n a n 5.7072025.17125225590020==+=+=＞，边跨和中间跨的计算跨度相差00005.2100690069005.7072=⨯-，可按等跨连续梁计算。

（2）内力及配筋计算 ①正截面承载力计算次梁跨中截面按T 形截面计算，翼缘计算宽度按表，有⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧=⨯+=+≤=+=+≤==≤mm h b b mm s b b mm l b f f nf f 140010012200122000180020023003/69003/'''0' 取mm h 365354000=-=，1.0273.0365/100/0'＞==h h f ，故取mm b f 1400'=。

且()()m KN h h h b f f f f c ⋅=-⨯⨯⨯⨯=-63.6302/10036510014003.1412/'0''1α，以此作为判别T 形截面类别的依据。

次梁支座截面按mm mm h b 400200⨯=⨯的矩形截面计算，并取mm h 365354000=-=，支座截面应满足35.0≤ξ。

以下计算过程列表进行（表2）。

次梁受力纵筋采用HRB335级()55.0,/3002==b y mm N f ξ。

表2 次梁正截面受弯承载力计算注：②斜截面受剪承载力计算 a.剪力设计值（表3）表3 剪力设计值计算表b.截面尺寸校核4200/365/＜=b h wV KN bh f c ＞975.2603652003.1425.025.001=⨯⨯⨯=α故截面尺寸满足要求。

c.箍筋设计（表4）表4 箍筋计算表注：mm s 200max =根据计算结果，画出次梁配筋图如图4所示。

中间支座负钢筋分别在3/0l 处及d l 205/0+处截断。

4.主梁设计（按弹性理论计算） （1）计算简图的确定 ①荷载次梁传来的恒荷载 KN 112.682.746.9=⨯ 主梁自重 ()KN 91.06.03.02252.1=-⨯⨯⨯⨯ 梁侧抹灰 ()KN 612.021.06.0015.02172.1=⨯-⨯⨯⨯⨯ 恒荷载G KN G 724.77=活荷载Q KN Q 32.1122.76.15=⨯= G+Q KN 04.190= ②计算简图假定主梁线钢度与钢筋混凝土柱线刚度比大于5，则中间支承按铰支座考虑，边支座为砖砌体，支承长度为370mm （图5）。

按弹性理论计算时，各跨计算跨度均可取支座中心线间距离。

则中间跨0l ⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧=-====m l m l l m l n n 6.54.0688.505.1600，取较小值5.88m 。

边跨0l ⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧=+≤=++==--=m b l l m b a l l m l n n n 022.62/025.1015.62/2/68.512.02.0600，取较小值6.015m 。

计算简图详图见图6。

C（B）66401AGG GGG G G=58.53kN/m主梁的计算简图6640B66002（2）内力计算和内力包络图 计算结果见表5及图7表5 恒荷载与活荷载作用下内力项次荷载简图跨内弯矩 支座弯矩剪力1M 2M H Mc M A V 左B V 右B V 左C V①GG G GG G07.114244.062.30067.042.123267.0--02.122267.0-97.56733.038.82267.1--72.77172.771--②Q Q Q Q71.162289.019.73133.0--19.73133.0--20.73133.0--06.81866.014.106134.1--0③Q Q77.24044.0--07.110200.019.73133.0--20.73133.0--45.12133.0--45.12133.0--6.9316.931--④Q Q Q Q93.128229.056.93170.011.173311.0--49089.0--49.64689.071.122311.1--38.114222.182.72778.0--由此可作出下列几种情况下的内力图：①+②；①+③；①+④将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。

同样可绘出剪力包络：（3）截面配筋计算跨中截面在正弯矩作用下，为T 形截面，其翼缘宽度按表，有⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧=⨯+=+≤=+-=+≤==≤mm h b b mm s b b mm l b f f nf f 150010012300121900300400200019603/58803/'''0'，故取mm b f 1500'=。

跨中钢筋按一排考虑，mm a h h s 565356000=-=-=。

支座截面在负弯矩作用下，为矩形截面，按两排钢筋考虑，取mm a h h s 510906000=-=-=。

主梁中间支座为整浇支座，宽度mm b 300=，则支座边KN b V M M c 02.2682=-=，KN Q G V 04.1900=+=。

配筋计算结果如表6、表7表6 主梁正截面受弯计算截面 边跨中 中间支座 中间跨中M(KN)276.78-268.02()57.4269.140-注：①M m KN h h h b f ff f c ＞⋅=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-68.1104210056510015003.1412'0''1α，边跨中和中间跨中均为一类T 形截面；②中间支座弯矩已修正为c M ，括号内数字指中间跨中受负弯矩的情形； ③200min min 387600300215.0mm bh A s =⨯⨯==ρ。