的增加而降低。
无腹筋
有腹筋
6.4.13《规范》弯剪扭构件的配筋计算
由于在弯矩、剪力和扭矩的共同作用下，构 件截面各项承载力是相互关联的，其相互影响 十分复杂，目前尚难统一计算。处理办法： ⑴为了工程应用方便，《规范》偏于安全地将 弯扭作用时，受弯所需的纵筋与受扭所需纵筋 分别计算后进行“简单叠加”； ⑵而对剪扭作用时，为避免构件混凝土部分的 抗力被重复使用，考虑混凝土抗力的“相关作 用”，箍筋的抗力则采用“简单叠加方法”。
⑶但对于顶部和底部纵筋对称布置情况，总是底部纵筋 先达到屈服，将不可能出现扭型破坏。
3、剪扭型破坏
M小，T和V占主 导
砼压碎破坏区
⑴裂缝从一个长边（T和V产生的剪应力方向一致的一侧）中点 开始出现，并向顶面和底面延伸，最后在另一侧长边混凝土压碎 而达到破坏。如配筋合适，破坏时与斜裂缝相交的纵筋和箍筋达 到屈服。
8.4 弯剪扭构件的承载力计算
1、破坏形式
⑴弯矩、剪力、扭矩共同作用下的RC构件，其受力状 态是十分复杂的。
⑵构件破坏特征及承载力，与所作用的外部荷载和构 件本身有关。
⑶外部荷载，通常指扭弯比和扭剪比；
⑷构件的本身主要指：截面形状、尺寸、配筋及材料 强度。
⑸随外部荷载、构件本身的不同，截面可能出现不同 的破坏形态。
受剪承载力：
V
Vu
0.7v
f t bh0
f yv
nAsv1 s
h0
取
Vu
0.7(1.5 t )
f t bh0
f yv
nAsv1 s
h0
⑵集中荷载作用下的剪扭构件
受扭承载力《规范》6.4.8 ：
T Tu 0.35t ftWt 1.2
f yv
Ast1 s
Acor
受剪承载力：
V
Vu
1.75 (1.5
f s A yv
cor
受剪承载力：
V
Vu
(1.5
t
)(
1.75
1
ftbh0
0.07N )
f yv
nAsv1 s
h0
8.6变形协调扭转
由前可知，规范提出的受扭承载力计算公式主要是对 平衡扭转而言的。过去的规范和工程中对变形协调扭转 都不做计算，只进行抗扭构造配筋。原因在于，变形协 调扭转的计算更为复杂，在理论上还没有较可行的计算 方法。
As' +Astl /3
箍筋配置 抗剪箍筋：nAssv1
+
As
=
Astl /3
Astl /3
Astl /3 As+Astl /3
抗扭箍筋：Ast1 s
4 Asv1
Ast1
s
s
《规范》9.2.10
2 Asv1 s
+
=
Asv1 + Ast1 ss
8.5 压、弯、剪、扭构件
由于轴向压力N的存在可以限制受扭斜裂缝的发展，提高受扭 承载力。规范在公式中考虑了这种有利影t bh0
f yv
nAsv1 s
h0
t
1.5
1 0.2( 1) V
Wt
T bh0
当βt<0.5时，取βt=0.5当 βt >1时， 取βt=1
⑶T形和I形截面《规范》6.4.9
① T形和I形截面剪扭构件受剪承载力 按前述公式计算，区别在于：计算βt 时，将公式中的 T及Wt分别用Tw及Wtw替代，即认为为T形和I形截面 的剪力全部由腹板来承担的。 ② T形和I形截面剪扭构件受扭承载力
s,min
tl,min
当T/Vb >2， 取T/Vb=2
tl,min 0.6
T Vb
ft fy
《规范》9.2.10
受扭纵筋除四角布 置外，其余受扭纵 筋应沿截面周边均 匀对称布置《规范》 9.2.5。
⑺截面上纵筋和箍筋的配置
纵筋配置 受弯纵筋As和A's， 抗扭纵筋： Astl
As'
Astl /3
受剪承载力：
V
Vu
1.75
1
(1.5
t
)
f t bh0
f yv
nAsv1 s
h0
受扭承载力：
T Tu 0.35h t ftWt 1.2
f yv
Ast1 s
Acor
t
1.5
1 0.2( 1) V
Wt
T bh0
当βt<0.5时，取βt=0.5 当βt>1时， 取βt=1 计算βt 时，将公式中的Wt 用 αhWt 替代。
6.4.13《规范》弯剪扭构件的配筋计算 1、弯、剪、扭构件配筋计算方法
⑴受弯纵筋计算
按受弯构件单独计算在弯矩设计值M作用下正截面所 需受弯纵筋As和A's。 ⑵剪扭配筋计算
按剪扭构件计算受剪所需的箍筋截面面积Asv / s和受扭 所需的箍筋截面面积Ast1 / s及受扭纵筋的总面积Astl。 ⑶全部钢筋的计算
别进行计算； (规范6.4.12)
③当扭矩T≤0.175ftWt时，可仅按受弯构件的正截面受
弯承载力和斜截面受剪承载力分别进行计算。 (规范6.4.12)
⑹适用条件和配筋构造
①受扭配筋的上限—截面尺寸控制条件
为避免配筋过多产生超筋破坏，剪扭构件的截面
应满足：
当hw / b（或hw/tw）≤4
V bh0
配筋情况有关，主要有三种破坏形式：弯型破坏、扭型
破坏、剪扭型破坏。
砼压碎破坏区
1、弯型破坏
发生条件： M大，T，V小
⑴ 构件底部，M和T形成的拉应力重合，裂缝首先在拉底面出现， 然后发展到两个侧面；破坏始于下部纵筋受拉屈服，直到上 部砼压碎。
（2） 受弯承载力因扭矩的存在而降低。
2、扭型破坏
T大，M和V小， 且 f y As 1
对于一般有腹筋剪扭构件，其受扭和受剪承载力可分 别表示为无腹筋部分和有腹筋部分的叠加，即：
Tu Tc Ts tTc0 Ts
Vu Vc Vs vVc0 Vs
式中：Ts和Vs分别为箍筋承担的扭矩和剪力，不考虑两 者的相关作用，而直接采用纯扭和受剪情况下箍筋的 计算值，分别计算后将配筋叠加，这样的处理既简单， 又偏于安全。
⑵当扭矩较大时，以受扭破坏为主；
⑶当剪力较大时，以受剪破坏为主。
⑷由于扭矩和剪力产生的剪应力总会在构件的一个侧面上叠加， 因此抗扭承载力和抗剪承载力总是小于剪力和扭矩单独作用的承 载力，其相关作用关系曲线接近1/4圆。
由图可见，构件的抗扭能力随剪力的增加
3、剪扭型破坏 而降低，反之，构件的抗剪能力也随扭矩
叠加上述两者所需的纵向钢筋和箍筋截面面积，即得 弯剪扭构件的全部配筋面积。
2、剪扭构件混凝土承载力相关关系
由前所知，剪扭构件的相关关系为1/4圆弧，如图：
Tc0—无腹筋构件纯扭 时，砼的受扭承载力；
Vc /Vc0
Vc0 —无腹筋构件纯剪 时，砼的受剪承载力；
Tc —无腹筋构件剪扭同 时作用，受扭承载力；
f yAs
f y As 1
f yAs
砼压碎破坏区
⑴T和M引起顶部纵筋拉应力大于底部纵筋拉应力，构件 顶部首先开裂，裂缝向两侧面发展，构件顶部钢筋受拉 屈服，最后构件底部混凝土压碎，承载力由顶部纵筋拉 应力所控制。
⑵由于弯矩对顶部产生压应力，抵消了一部分扭矩产生 的拉应力，因此弯矩对受扭承载力有一定的提高。
1、对属于变形协调扭转的RC结构构件，在进行内力计 算时，可考虑因构件开裂，抗扭刚度降低而产生的内力 重分布，可将弹性分析得出的扭矩乘以合适的调幅系数。
2、经调幅后的扭矩，再按规范的受扭承载力公式进行 计算，确定所需的抗扭钢筋，并满足有关的配筋构造要 求。
⑸构造配筋的条件
①当满足以下条件时，可不进行受剪扭承载力计算，
仅按构造要求确定配筋（箍筋的最小配筋率、箍筋最
大间距、受扭纵筋的最小配筋率、受扭纵筋的最大间
距等）。
VT
bh0
Wt
0.7 ft
(规范6.4.2)
②当剪力V ≤0.35ftbh0或V ≤
0.875
1
ftbh0时，可仅按受
弯构件的正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力分
CD段，剪力影响很小，
Vc /Vc0≤0.5 ，取 Tc /Tc0 =1.0；
Tc /Tc0
BC段，0.5<Tc/Tc0<1.0取
取
t
Tc Tco
v
Vc Vc0
βt—无腹筋构件，剪扭作用时，受扭承载力降低系数；
βv—无腹筋构件，剪扭作用时，受剪承载力降低系数；
Tc Vc 1.5 Tc0 Vc0
8.4 弯剪扭构件的承载力计算
8.4.1破坏形式
V
M T
T
扭矩使纵筋产生拉应力，与受弯时钢筋拉应力叠加，使钢筋 拉应力增大，从而会使受弯承载力降低。 而扭矩和剪力产生的剪应力总会在构件的一个侧面上叠加， 因此承载力总是小于剪力和扭矩单独作用的承载力。
弯剪扭构件的破坏形态与三个外力之间的比例关系和
Vc —无腹筋构件剪扭 同时作用，受剪承载力
Tc /Tc0
1/4圆弧的相关方程比较复 杂，为方便计算，规范采用 三折线来代替圆弧，
即用AB、BC、CD三段直 线来近似相关关系。
Vc /Vc0
Tc Vc 1.5 Tc0 Vc0
AB段，扭矩影响很小，
Tc /Tc0≤0.5 ，取 Vc /Vc0=1.0；
按规定划分为几个矩形块方法分别计算。其中，腹 板为剪扭构件，计算时，公式中的T及Wt分别用Tw 及Wtw替代。受压翼缘和受拉翼缘不考虑其承受剪 力，为纯扭构件，公式中的T及Wt分别用Tf’及Wtf’替 代，或Tf及Wtf替代。