一、工程概况：本工程由湖南现代华都置业有限公司投资兴建，湖南省建筑设计院设计。
地下三层，建筑面积20624 m2，负一层层高4.5M-5.1M;综合楼地上二十九层，层高3.25M-4.4M，总建筑高度99.850m，地上建筑面积51008m2；一层南向入口处1-3---1-5/1-A---1-B 为大堂，东西向长16.8m,南北向宽8.6m。
二层楼板挑空，自0.57至8.37M,总高度7.80M.三层楼板板厚100mm,主梁300*700,300*800,次梁200*500。
小户型住宅地上二十八层，层高3.0M-3.91M，总建筑高度85.50m，地上建筑面积24158.8m2。
梁底高度大于4.0m属高支撑模板系统,模板、支架的强度、刚度及稳定性非常重要，本工程负一层、综合楼一层、综合楼大堂均应按高支撑模板施工要求搭设支撑系统。
二、高支模施工1、支架设计：高支模采用48*3.5钢管支撑作立柱，不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管支撑材料搭设支撑。
高支模立柱间距800*800mm，离地20CM设纵横向扫地杆，每增高1.2-1.5米应相应加设双向水平拉杆.剪刀撑应纵横设置,东西向次梁底共设两道,南北向主、次梁底均设剪刀撑。
沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。
注：立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x，y）均具有足够的设计刚度。
梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
2、顶部支撑点的搭设：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400m m；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
3、支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
4.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
d、模板的安全除了正确进行设计外，材料的质量、施工人员的责任心和构造要求等方面也是很重要的。
对重要的高支架模板，当立杆高度大于等于20m，或横向高宽比大于等于6时，需要设置整体性的单水平加强层或双水平加强层三、高支模计算以综合楼大堂三层楼面梁KL11 最大截面300×800梁为计算，板面标高+8.37m。
最不利梁的计算：梁300mm×800mm，梁底模采用12mm厚竹胶合板，梁底方木截面60mm×80mm。
板底模采用12mm厚竹胶合板，板底方木的截面60mm×80mm。
梁底钢管横单下均加撑杆（不参与计算）。
最不利梁的跨度为8.4米，最大梁截面尺寸是300×800，最大板厚为10CM，梁侧模板，底模板均采用1.2CM厚的竹制夹板，梁底枋木截面为60×80MM，长度为2.0米。
梁底枋木间距为0.3M，梁侧板立档间距为0.3M，支撑系统采用Φ48×3.5钢管脚手架，支架间距为0.8*0.8M。
1、各种材料的力学性能：（根据建筑施工手册建筑规范查表11-2a）①枋木：抗剪强度设计值：F V=1.4N/MM2抗弯强度设计值：F M=14N/MM2弹性模量：E=9×103N/MM2②夹板：抗剪强度设计值：F V=1.2N/MM2抗弯强度设计值：F M=50N/MM2弹性模量：E=9×103N/MM2③脚手架: 截面积: A=4.89CM2截面惯性矩：I=12.19CM4截面抵抗矩：W N=5.08CM3截面回转半径：i=1.58CM抗压强度设计值：F M=205N/MM2④夹板自重：10KN/M3砼自重：25KN/M3梁钢筋自重：1.5KN/M3⑤分项系数:恒载1.2活载1.4⑥施工荷载: 2.5KN/M2⑦振动砼荷载 :水平荷载: 2KN/M2侧面荷载:4KN/M22、梁底模板的验算梁底模板承受的荷载：底模板自重：G1=10×0.3×0.012=0.036KN/M砼自重: G2=25×0.3×0.8=6.0KN/M钢筋自重: G3=1.5×0.3×0.8=0.36KN/M振动砼水平荷载:Q4=2×0.3=0.6KN/M施工荷载：Q5=2.5×0.3=0.75KN/M作用于梁底模板的竖向荷载:q=1.2×(G1+G2+G3)+1.4×(Q4+Q5)=1.2×(0.036+6.0+0.36)+1.4×(0.6+0.75) =7.68+1.89=9.57KN/M①验算底模的抗弯承载力:查表得弯矩系数K M=0.121抗剪系数K V=0.62挠度系数K F=0.967底模最大弯矩:M MAX=K M·q·L2=0.121×9.57×0.32=0.104KN·M=0.104×106N·MM 底模板的截面抵抗矩:W N=bh2/6=(300×122)/6=7.2×104MM3M MAX/W N=0.104×106/7.2×104=1.4N/MM2<F M=50N/MM2所以底模板强度满足要求②抗剪强度验算:作用于底模板上最大剪力:V MAX=K V·q·L=0.62×9.57×0.3=1.78KNτMAX=(3V)/2bh=(3×1.78×103)/2×300×12=0.74N/MM2<F V=1.2N/MM2所以底模板的抗剪强度满足要求③底模板刚度验算进行挠度验算时不需要考虑振动荷载影响,所以底模板的线均布荷载为:q=1.2×(G1+G2+G3)=1.2×(0.036+6.0+0.36)=7.67KN/M底模板的挠度ωA=K F·q·L4/100EI=(0.967×7.67×3004)/100×9×103×(1/12)×250×203=0.4MM<[W A]=L/400=300/400=0.75MM所以底模板刚度满足要求3、梁侧模板验算梁的高度为80CM,则梁侧压力的计算高度H=70CM。
侧压力计算:P=4.0+[1500/(T+30)]·K S·K W·V1/3=4.0+[1500/(12+30)]×1×1×21/3=54.5KN/M2P=25H= 25×0.8=20KN/M3取两者较小值作为侧压力计算值P=20KN/M2P—新浇筑砼最大侧压力(KN/M2)V—砼的浇筑速度(M/H)，取2T—砼的温度(0C)，取12H—砼侧压力计算高度至新浇筑砼顶面的总高度(M)，H=0.8 K W—外加剂影响修正系数,本工程取1.0K S—砼坍落度影响修正系数,本工程取1.0①强度验算梁侧板承受的均布荷载q=P·H=20×0.7=14KN/M²M MAX=K M·q·0.32 (立档间距为0.3米)=0.121×14×0.32=0.15KN/MM MAX/W N=0.15×106/1.67×104=8.98N/MM2<F M=50N/MM2所以侧板强度满足要求②抗剪强度验算:侧板剪力:V=KV·q·L=0.62×14×0.3=2.604KN侧板剪应力:τMAX=3V/2bh=3×2.604×103/2×700×12=0.465N/MM2<F V=1.2N/MM2所以侧板抗剪强度满足要求③梁侧板的挠度验算ωA=K F·q·L4/100EI=0.967×14×3004/100×9×103×1/12×470×203=0.388MM<[W A]=L/400=300/400=0.75MM所以侧板刚度满足要求4、梁底枋木强度验算支顶上放2条枋木(截面尺寸为60×80MM)，枋木上部的荷载有枋木自重、梁板自重、钢筋砼自重、施工荷载、振捣砼的荷载。
支架的间距为0.8米，即枋木的计算长度为0.8米作用于枋木上的荷载：模板自重：G1=0.5×0.3=0.15KM/M( 模板系统自重可按规范取：0.5KN/M2)砼自重：G2=25×0.3×1=7.5KN/M钢筋自重：G3=1.5×0.3×1=0.45KN/M振动砼产生的荷载：Q4=2.0×0.3=0.6KN/M施工荷载：Q5=2.5×0.3=0.75KN/M总竖向荷载：Q总=1.2×(G1+G2+G3)+1.4×(Q4+Q5)=1.2×(0.15+7.5+0.45)+1.4×(0.65+0.75) =9.72+1.96=11.68KN/M①强度验算枋木可按简支梁取单根计算，则单根枋木的线荷载：q=1/2·Q总=1/2×11.68=5.84KN/MM MAX=1/8·q·L2=1/8×5.84×0.82=0.47KN.MM MAX/W N=0.47×106/1/6×60×802=4.40N/MM2<F M=14N/MM2所以强度满足要求②抗剪强度验算V MAX=K V·q·L=0.62×5.84×0.8=2.90KNτmax=3V/2bh=3×2.9×103/2×60×80=0.91N/MM2<F V=1.4N/MM2所以抗剪强度满足要求④挠度验算ωA=5·q·l/384·E·I=5×5.84×8004/384×9×103×80×803=0.08MM<[ωA]=L/400=800/400=2MM所以刚度满足要求5、5、梁底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算。