满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20164、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数脚手架安全等级 一级 结构重要性系数γ0 1.1 满堂支撑架的宽度B(m) 14 满堂支撑架的长度L(m) 12 满堂支撑架的高度H(m) 5.7 脚手架钢管类型 Ф48×3 立杆布置形式 单立杆 纵横向水平杆步距h(m) 1 立杆纵距la(m)0.6 立杆横距lb(m) 0.6立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2剪刀撑设置满足规范要求二、荷载参数搭设示意图：平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算1k cG2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.1×0.6/(1+1)=0.03kN/m；G3k= g5k×l b/(n4+1)= 30×0.6/(1+1)=9kN/m；Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×0.6/(1+1)=0.9kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算。

满堂支撑架平台上无集中力q=γ0×max[1.2(G1k+G2k+ G3k)+1.4×Q1k,1.35(G1k+G2k+ G3k)+1.4×0.7×Q1k]=1.1×max[1.2×(0.2+0.03+9)+1.4×0.9,1.35×(0.2+0.03+9)+1.4×0.7×0.9]=14.677kN/mq1=γ0×1.35(G1k+G2k+ G3k)= 1.1×1.35×(0.2+0.03+9)=13.707kN/mq2=γ0×1.4×0.7×Q1k= 1.1×1.4×0.7×0.9=0.97 kN/m计算简图M max=ql2/8=14.677×0.62/8=0.66kN·mR max=ql/2=14.677×0.6/2=4.403kNV max=0.5q1la +0.5q2la =0.5×13.707×0.6+0.5×0.97×0.6＝4.403kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×4.403×1000/(2×75×75)=1.174N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 满足要求！σ=M max/W=0.66×106/(70.312×103)=9.387N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q2=1.4×F1=1.4×1=1.4kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.87kN·mσ=M max/W=0.87×106/(70.312×103)=12.373N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求！剪力图(kN)R maxf=5.103kNV maxf=5.103kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×5.103×1000/(2×75×75)=1.361N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 满足要求！2、挠度验算q'=G1k+G2k+G3k+Q1k= 0.2+0.03+9+0.9=10.13kN/mR'max= q'/2=10.13/2=5.065kNνmax=5q'l4/(384EI)=5×10.13×(0.6×103)4/(384×0.096×105×263.672×104)=0.675 mm≤min{600/150，10}=4mm满足要求！五、横向主梁验算支撑钢管传递最大支座力。

满堂支撑架平台上无集中力q=1.1×1.35 ×Nz=1.1×1.35 ×0.2=0.297kN/mq'=Nz=0.2kN/mp=R max=4.403kNp'=R'max=5.065kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.674kN·mσ=M max/W=0.674×106/(70.312×103)=9.586N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求！剪力图(kN)R maxf=2.291kNV maxf=2.291kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×2.291×1000/(2×75×75)=0.611N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 满足要求！变形图(mm)νmax=0.914 mm≤min{600/150，10}=4mm满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q=1.1×1.35 ×Nz=1.1×1.35 ×0.2=0.297kN/mp=R max=4.403kNp2=R maxf=5.103kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.779kN·mσ=M max/W=0.779×106/(70.312×103)=11.079N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！剪力图(kN)R maxf=2.641kNV maxf=2.641kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×2.641×1000/(2×75×75)=0.704N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求！六、可调托座验算N=1×R max+F1=1×2.291+1=3.291kN≤[N]＝30kN满足要求！七、立杆的稳定性验算G1k a4cN G2=g2k×l a×l b=0.1×0.6×0.6=0.036kNl=max{l a,l b}=max{0.6,0.6}=0.6mN G5=g5k×l a×l b=30×0.6×0.6=10.8kNN Q1=q k×l a×l b=3×0.6×0.6=1.08kNN Q4=F1=1kN支撑脚手架风线荷载标准值q wk=l a×ωfk=0.6×0.27=0.162kN/m支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M okM ok=0.5H2q wk=0.5×5.72×0.162=2.632kN.m不考虑立杆附加轴力时：N d1=γ0×max[1.2×(N G1+N G2+N G5)+1.4(N Q1+0.7 ×N Q4),1.35×(N G1+N G2+N G5)+0.7×1.4×(N Q1+N Q4)]=1.1×max[1.2×(1.072+0.036+10.8)+1.4×(1.08+0.7×1),1.35×(1.072+0.036+10.8)+0.7×1.4×(1.08+1)]=19.926kN1、长细比验算l0=h+2a=1000+2×200=1400mmλ=l0/i=1400/15.9=88.05≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算查表得，υ＝0.673不考虑风荷载σ=N d1/（υA）=19.926×103/(0.673×424)=69.828 N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、抗倾覆验算参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+ l a×n4×N c+g2k+ g5k]+2×F1×B/2=142×0.6×[0.167×5.7/(0.6×0.6)+0.6×1×0.2+0.1+30]+2×1×14/2=3878.826kN. m≥3γ0M ok =3×1.1×2.632=8.685kN.m满足要求！九、立杆支承面承载力验算楼板抗冲切承载力：βh=1，f t=2.14N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=400-15=385mm，μm=4×(a+ho)=4×(200.00+385)=2340.00mmF l=(0.7βh f t+0.15σpc.m)ημm h0=(0.7×1×2.14×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.385=469.515k N≥N=19.926kN满足要求！1、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：ω=0.75，βl=(A b/A l)0.5=0.200，f cc=0.85×31.80=27.030N/mm2F l=ωβl f cc A=0.75×0.200×27.030×103×0.04=162.180kN≥N=19.926kN满足要求！。