型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数阳角处主梁悬挑方式普通主梁悬挑主梁离地高度(m) 15 建筑物阳角处角度β90 立杆纵距l a(m) 1.2 梁/楼板混凝土强度等级C252、立杆荷载参数1、主梁布置参数主梁自内锚固点伸出长度主梁号内锚固点坐标x(m).y(m) 角度α(度)主梁锚固方式L(m)1 0.6,-0.6 135 2.6 压环钢筋2 0.8,-0.6 127.476 2.3 压环钢筋3 0.85,-0.7 90 2 压环钢筋平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.155 N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.027 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.821kN；R2=4.394kN；R3=12.313kN；R4=6.554kN；2、支撑杆件设置钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=12.313kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =14.798kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=6.554kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=6.554/tan(46.79°)=6.157kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=6.554/sin(46.79°)=8.992kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =8.992kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(υ1A)=8992/(0.156×693)=83.176N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=8.992×103/A=8.992×103/693=12.975N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=2.052kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.47×106/(1.05×141000)+2.052/2610=9.93 N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.894。

σ = M max/(υb W x)=1.47×106/(0.894×141×103)=11.662N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！6、锚固段与楼板连接的计算压环钢筋1压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.41kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=0.821×103/(3.14×162)=1.021N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度符合要求！四、二号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=0.132×106/(141×103)=0.936 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.003×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=13.0 03N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.005 mm≤[ν]＝2l/360=2×1670/360=9.278mm满足要求！4）支座反力计算R1=0.09kN；R2=0.108kN；R3=11.268kN；2、支撑杆件设置下撑杆材料类型 槽钢 下撑杆截面类型 5号槽钢 下撑杆截面积A(cm 2) 6.93 下撑杆截面惯性矩I(cm 4)26下撑杆截面抵抗矩W(cm 3) 10.4 下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm 2) 205下撑杆弹性模量E(N/mm 2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm) 1.94对接焊缝抗压强度设计值f c w(N/mm ) 185下撑杆件角度计算：α1=arctan(n 1/m 1)= arctan(3300/3100)=46.79° 下撑杆件支座力： R X1=R 3=11.268kN 主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=11.268/tan(46.79°)=10.585kN 下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=11.268/sin(46.79°)=15.46kN 下撑杆件的最大轴向压力：N X =max[N X1] =15.46kN 下撑杆长度：L 1=(m 12+n 12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693 下撑杆长细比：λ1=L 1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C 得，υ1=0.156 轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(υ1A)=15460/(0.156×693)=143.005N/mm 2≤f=205N/mm 2 符合要求！ 对接焊缝验算：σ=N X /(l w t)=15.46×103/A=15.46×103/693=22.309N/mm 2≤f c w =185N/mm 2 符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N xz1 =10.585kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=0.132×106/(1.05×141000)+10.585/2610=0.896N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.894。

σ = M max/(υb W x)=0.132×106/(0.894×141×103)=1.047N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！5、锚固段与楼板连接的计算压环钢筋1压环钢筋2压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。

五、三号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.238×106/(141×103)=8.78 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.541×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=10.094N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.014 mm≤[ν]＝2l/360=2×1400/360=7.778mm 满足要求！4）支座反力计算R1=-0.839kN；R2=5.006kN；R3=15.618kN；R4=2.507kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1 上拉钢丝绳800 3100 2200 是2 下撑槽钢1200 3100 3100 是3、上拉杆件验算钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3100/2200)=54.638°上拉杆件支座力：R S1=R3=15.618kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=15.618/tan(54.638°)=11.084kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=15.618/sin(54.638°)=19.151kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =19.151kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN< N S=19.151kN不符合要求！调整钢丝绳直径、型号！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2 符合要求！拉环验算：σ =[F g ]/(2A)=2[F g ]/πd 2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm 2≤[f]=65N/mm 2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm 2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf =N S /(h e ×l w )=19.151×103/(10×100)=19.151N/mm 2 ≤βf f t w =1.22×160=195.2N/mm 2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf =1.22符合要求！4、下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢 下撑杆截面类型 5号槽钢 下撑杆截面积A(cm 2)6.93 下撑杆截面惯性矩I(cm 4) 26 下撑杆截面抵抗矩W(cm 3)10.4 下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm 2) 205 下撑杆弹性模量E(N/mm 2) 206000 下撑杆件截面回转半径i(cm) 1.94对接焊缝抗压强度设计值f c w (N/mm ) 185下撑杆件角度计算：α1=arctan(n 1/m 1)= arctan(3100/3100)=45°下撑杆件支座力：R X1=R 4=2.507kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=2.507/tan(45°)=2.507kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=2.507/sin(45°)=3.545kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =3.545kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+31002)0.5=4384.062下撑杆长细比：λ1=L1/i=4384.062/19.4=225.983查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ1=0.166轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(υ1A)=3545/(0.166×693)=30.816N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=3.545×103/A=3.545×103/693=5.115N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=8.577kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.238×106/(1.05×141000)+8.577/2610=8.365N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=2.8由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.969。