附件一：180吨架桥机稳定性验算
WJQ40/180t 型架桥机设计起吊重量为2×90吨，架设跨度≤40，架桥机总长66m,桥机主梁为三角桁架结构，由型钢及钢板焊接而成，前支腿和中托轮箱是架桥机架梁工作的主要支撑及动力部件，后托轮、后支腿为过孔的辅助支撑。

主梁上部设有两台提升小车，是桥机的提升结构。

架设边梁时梁片重心未超过前支腿中心。

一、架桥架横向稳定性验算
1、竖向荷载
1.1结构自重
1.1.1主梁自重集度；q=0.65t/m----每米主梁自重(单根主梁总重0.65×66t)
1.1.2提升小车：P 提=13t(作用在单根主梁上围6.5t)
1.1.3前支腿P 前=12t(每支腿6t, 每根主梁一个前支腿)
1.1.4后支腿P 后=7t(每支腿3.5t, 每根主梁一个前支腿)
1.1.5起吊荷载P=2×65t
2、冲击系数
1.2.1起重动力系数D1= 1.3
1.2.2水平荷载
提升小车在横梁上横移速度为0.022m/s,其最大加速度为0.044 m/s 2，架桥机整机横移及提升小车横移速度为0.022m/s ，其最大加速度为0.044 m/s 2，很小，可不计，提升小车吊重2×71.5t ，为安全为计，动力系数按0.05计算，惯性力
PH=143t×0.05=7.15t 。

3、风荷载
1.3.1工作状态计算风荷载
工作状态计算风压2
115/q kg m =横桥向迎风面积2
1.25 1.2566
2.870.7166A L H W m =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=单整机横桥向迎风面积2
(1)(10.2)166199A n A m =+=+⨯=单横桥向风荷载= 1.7 1.2315199 6.3P C Kh q A t
⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=工预制梁风荷载= 1.7 1.2315140 2.5 3.2P CKh q w L H t
⋅⋅⋅⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=预顺桥向迎风面积远小于横桥向迎风面积，风荷载忽略不计。

1.3.2非工作状态计算风荷载
非工作状态计算风压2
250/q kg m =横桥向风荷载= 1.7 1.235016623P C Kh q A t
⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=非顺桥向迎风面积远小于横桥向迎风面积，风荷载忽略不计。

4、水平惯性荷载与风荷载对桥机横桥稳定性的影响
4.1工作状态
4.1.1水平惯性荷载与风荷载对桥机产生倾覆力矩
荷载重心距支撑点为5米，
=+7.15 6.3 3.2583.3H W P P P t m
+⨯=++⨯=⋅工预倾（）5（）4.1.2桥机运行机构质量与吊车梁质量对桥机产生稳定力矩
=150 2.5130 1.1518W t m
⨯+⨯=⋅稳，满足规范要求。

==518/83.3 6.2 1.3K W ==>稳倾/W 4.2非工作状态
4.2.1水平惯性荷载与风荷载对桥机产生倾覆力矩
=7.15235150.8H W P P t m
+⨯=+⨯=⋅倾非（）5（）4.2.2桥机运行机构质量对桥机产生稳定力矩
=150 2.5375W t m
⨯=⋅稳，满足规范要求。

=375/150.8 2.49 1.3K W ==>稳倾/W 二、架桥机过孔稳定性验算
架桥机最不利工况为空载适当前移工况
由于运梁通道为原土面，车道位置需于每道轮胎道上铺设1.5米宽的钢板，因此，每条伸腿的桥面承载力为
P＝Nmax/1.5＝19.075×9.8/1.5＝124.6kPa；
因此，地基需回填石屑，夯实，使地基承载力不小于124.6kPa。