目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、塔吊选型及布置方案 (2)四、工程地质条件 (2)1、地层结构 (2)2、地质情况及岩土性能 (4)五、塔吊基础设计 (4)一、80T.M（1＃、3＃）塔吊基础设计 (4)80T.M塔吊工作参数 (4)塔吊荷载计算 (4)土层厚度及力学性能 (6)基础桩设计（按1＃塔吊计算） (6)承台设计、验算（按1＃塔吊计算） (7)二、60T.M（2＃）塔吊基础设计 (8)塔吊荷载计算 (8)土层厚度及力学性能 (10)基础桩设计 (10)承台设计、验算 (11)一、工程概况1、建筑名称：黄岩西北片一期工程；2、建设地点：黄岩环城西路、县前街；3、建设单位：黄岩旧城改造指挥部办公室；4、工程性质：住宅（2＃、3＃号房）、商场会所（8＃房）、地下车库（人防）；5、建筑面积： 111299平方米；黄岩西北片位于旧城的中心地段，街坊东临劳动北路和塔院头路，北至郏家巷，西到西江河，南至青年路。
一期用地位于西北片的最北侧，用地面积3.52公顷。
我公司承建二区段，即2＃楼、3＃楼、8＃楼及地下车库（人防）。
二、编制依据黄岩西北片改造一期工程建筑总平面图及其他相关图纸；《黄岩西北片改造一期工程岩土工程堪察报告》；三、塔吊选型及布置方案本工程在上部标准层中采用清水砼全钢大模板，垂直运输工作量较大，且起吊量重，项目部投入80T·M塔吊两台，60T·M塔吊一台。
2＃楼北面为幼儿园，为避免塔吊吊物时前臂从幼儿园上空经过，将1＃塔吊布置在2＃楼北面，使幼儿园上空始终为后臂位置；2＃塔吊布置于2＃楼东南面，充分利用地下车库顶作为模板堆场；3＃塔吊布置于3＃楼北面，3＃楼9层与2＃楼18层采用同一套大模板。
具体场布详附图。
四、工程地质条件1、地层结构根据野外勘察鉴别，结合室内土工试验综合分析，场地勘控深度61.10m 范围内可划分为5个工程地质层12个亚层。
自上面下分述如下：1、杂填土湿～饱和，松散。
上部主要为新近堆填，密实度不均匀，工程性质差；下部主要由粘性土组成。
全场分布，层厚0.35～0.80m。
2－1、粉质粘土饱和，可塑。
含铁锰质色斑，成份粘粒为主，粉粒次之。
全场分布，层厚0.4～2.70m。
2—2、粘土饱和，流塑，具高压缩性，工程性质较差，含铁锰质色斑，底部夹有淤泥质粘土。
个别孔内缺失。
层厚1.10～3.60m。
3—1、淤泥饱和，流塑，工程性质较差。
厚层状，含有机质及木屑。
全场分布层厚6.95～17.30。
3—2、淤泥质粘土饱和，流塑，工程性质较差。
厚层状，含有机质及木屑。
全场分布，层厚3.40～15.80m。
4—1、粘土饱和，流塑，具高压缩性，物理力学性质差。
成分以粘粒为主，厚层状。
层厚0.0～11.50m。
4—2、粘土饱和，流塑，具高压缩性，物理力学性质差。
成分以粘粒为主，含有机质及朽木、腐叶等，厚层状。
全场分布，层厚5.0～11.50m。
4—3、粉质粘土饱和，可塑，具中等压缩性，工程性质一般。
成份以粉粒为主，含中细砂、砾石。
层厚0.0～3.20m。
6—1、卵石饱和，稍密～中密，低压缩性，力学强度较好，厚度相对稳定。
土质不均，卵石一般含量在50～60%，强度具有明显差异性。
全场分布，层厚4.60～11.40m。
6—2、砾砂饱和，中密，低压缩性，工程性质较好，厚度较稳定。
砾石含量约40%，混少量砂。
全场分布，层厚3.7～7.80m。
6—3、粉质粘土饱和，软塑，具中等压缩性，力学性质一般。
质不均，夹细砂薄层，局部夹有砾石、砂质团块。
层厚1.90～6.50m。
6—4、含卵石圆砾中密～密实，局部含有砾砂混粘土层，埋深大，具低压缩性，力学性质好。
2、地质情况及岩土性能五、塔吊基础设计本工程1＃、3＃塔吊为80T·M；2＃塔吊60T·M，根据岩土工程堪察报告表明，塔吊基础承台位于3-1淤泥层，根据其饱和系数查表得其承载力仅为50KPa,经计算承台（尺寸：5.5M×5.5M×1.5M）偏心受压计算，地基土承载力达不到最大设计压力值，因此塔吊基础需采取桩＋承台形式。
一、80T·M（1＃、3＃）塔吊基础设计80T·M塔吊工作参数塔吊为QTZ固定附着式塔式起重机，本工程要求工作幅度53M，高度50M。
荷载参数如表：塔吊荷载计算1.工作状态竖向荷载:Q=F+G=547.44+25×5.52×1.5=1682KN弯矩:M总=1709.4+36.4×1.5=1764KN·M1.1塔吊把杆与X轴(或Y轴)平行时单桩承载力:Qmax1=（F+G）/n +M总·a/（∑受力桩数×i2）=1682/4+1764×2.7/4×2.72=584KNQmin=421-163=258KN＞0,受压1.2把杆与X轴(或Y轴)成450时单桩承载力:Qmax2=（F+G）/n+M总·a/（∑受力桩数×i2）=1682/4 +1764×3.8178/(2×3.81782)=652KNQmin=421-231=190KN＞0,受压2.非工作状态竖向荷载:Q=F+G=467+25×5.52×1.5=1601KN弯矩:M总=1915+95.1×1.5=2058KN·M2.1塔吊把杆与X轴(或Y轴)平行时单桩承载力:Qmax1=（F+G）/n +M总·a/（∑受力桩数×i2）=1601/4+2058×2.7/(4×2.72)=591KNQmin=400-191=209KN＞0受压2.2塔吊把杆与X轴(或Y轴)成450时单桩承载力:Qmax2=（F+G）/n+M总·a/（∑受力桩数×i2）=1601/4+2058×3.8178/2×3.81782=670KNQmin=400-270=130KN＞0受压土方荷载计算G土＝2.5×2.5×3.0×1.5×9.8＝276KN；G土/4＝69KN土层厚度及力学性能基础桩设计（按1＃塔吊计算）桩采用钻孔灌注桩，设桩的半径为R,根据单桩承载力公式:Quk=Ψc(Q sk+Q pk)= Ψc (u·Σq sik·l i+q sk·Ap)Ψc：工作条件系数，灌注桩取0.6；根据4－2的IL的X值为0.81,查相关资料得4-2桩端承载力为100～150KP，取120KP。
桩采用钻孔灌注桩，设计不考虑群桩效应，按单桩承载力计算，桩间距要求大于3.5·桩径。
一、方案1按桩端(1#塔吊为准)进入ZK9持力层4－2号土3M计算2·π·R·(7×10.1+13×8.8+15×5.8+17×3)+120·π·R2 =323.1·π·R+120·π·R2≥670KNR≥0.53米，取R＝0.6M二、方案2按桩端(1#塔吊为准)进入ZK9持力层6－1号土3M计算2·π·R·(7×10.1+13×8.8+15×5.8+17×8.2+20×1.8＋65×3)+4000·π·R2=1415·π·R+4000·π·R2≥670KNR≥0.13米，取R＝0.3M方案1砼使用量大于方案2，不经济，故采用方案2。
桩轴心抗压验算：f c A＝f c·π·R2＝9.6×3.14×3002＝2713(KN)≥670(KN)桩型采用Φ600钻孔灌注桩，选择6－1土层为桩端持力层，桩端进入持力层 1.5M，塔吊桩通长配筋，配筋详附图，保护层厚度为5cm。
1＃塔吊→ZK4，桩底标高-38.5M（且必须进入持力层 1.5M），桩长35.9M，承台底标高-2.50；3＃塔吊→ZK15，桩底标高-40.45M（且必须进入持力层1.5M），桩长36.1M，承台底标高-4.25M；。
承台设计、验算（按1＃塔吊计算）选择承台高度H＝1.5M，扣除桩顶进入承台长度50mm和桩顶以上保护层厚度50mm，承台有效高度h0＝1400mm（不考虑桩顶保护层时为1450mm）。
一、塔身对承台冲切荷载计算：F l≤2[βox(b c+a oy)+βoy(h c+a ox)] βhp f t h oβox=0.84/(λox+0.2)；βoy=0.84/(λoy+0.2)；F l－作用在冲切破坏锥体上相应于荷载效应基本组合的冲切力设计值；h o－冲切破坏锥体的有效高度；βhp－受冲切承载力截面高度影响系数；βox、βoy－冲切系数；λox、λoy－冲跨比，λox= a ox/h o；λoy=a oy/h o,a ox、a oy为柱边至桩边的水平距离;当a ox(a oy)<0.2h o时，a ox(a oy)=0.2h o; 当a ox(a oy)> h o时，a ox(a oy)=h o；b c＝0.5；h c＝0.5；a ox＝1.45；a oy＝1.45；λox＝1；λoy＝1；βox=0.7; βoy=0.7; βhp＝0.94832[βox(b c+a oy)+βoy(h c+a ox)]βhp f t h o＝2×[0.7×(0.5+1.45)+0.7×(0.5+1.45)]×0.9483×1.1×1.40＝7.35×1.5＝8.09（×103KN）>670KN二、桩对承台冲切荷载计算：N l≤2[β1x(c2+a1y/2)+β1y(c1+a1x/2)] βhp f t h oβ1x=0.56/(λ1x+0.2); β1y=0.56/(λ1y+0.2);N l－角桩顶相应于荷载效应基本组合的竖向力设计值；h o－承台外边缘有效高度；β1x、β1y－角桩冲切系数；λ1x、λ1y－角桩冲跨比，其值满足0.2～1.0，λ1x= a1x/h o；λ1y=a1y/h1；c2、c1－从角桩内边缘至承台外边缘的距离；λ1x＝λ1y＝1；β1x=β1y=0.467；c1＝c2＝0.8；a1y＝a1x＝1.45；2[β1x(c2+a1y/2)+β1y(c1+a1x/2)] βhp f t h o=2×[0.467×(0.8+0.725)+0.467×(0.8+0.725)]×0.9483×1.1×1.40＝8.49×1.5＝4.22（×103KN）>547KN三、承台抗弯计算：M＝αα1 f c bh o2；ξ＝(1－2α)1/2；As=(ξf c bh o)/ f yα＝M/α1 f c bh o2＝2058×106/(1×9.6×2.5×1.422×106)＝42.53×10-3ξ＝(1－2×0.04253)1/2＝0.96As=(ξf c bh o)/ f y=(0.96×9.6×2.5×103×1.42×103)/235=140×103(mm3)选用Φ20@200双层双向钢筋网,保护层厚度5cm。