钢平台课程设计计算书一、结构布置1、梁格布置：按柱网尺寸布置。
L=9.0m，D=5.4m，a=b=0.9m。
2、连接方案：主梁与柱、次梁与主梁之间均采用高强度螺栓铰接连接，定位螺栓采用粗制；次梁与主梁的上翼缘平齐；平台板与梁采用焊接。
3、支撑布置：根据允许长细比，按构造要求选择角钢型号。
二、平台钢铺板设计1、尺寸确定根据平台荷载、构造要求及平面布置情况，平台铺板的厚度取为6mm。
平台铺板采用有肋铺板，板格面积取为0.9m×5.4m，即相邻两次梁中心间距为0.9m，加劲肋中心间距为0.9m，此处加劲肋间距参考铺板厚度的100~150倍取值。
加劲肋采用扁钢，其高度一般为跨度的1/15~1/12，且不小于高度的1/15及5mm，故取扁钢肋板高度60mm，厚度6mm。
2、铺板验算验算内容包括铺板强度和铺板刚度。
（1）荷载效应计算铺板承受的荷载包括铺板自重和板面活荷载，计算如下：铺板自重标准值：铺板承受标准荷载：铺板承受的荷载设计值：铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm，b/a=1<2，因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。
查表2-1得：（2）铺板强度验算铺板截面的最大应力为：满足要求。
（3）铺板刚度验算查表2-1得：（4）铺板加劲肋验算板肋自重标准值：加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为：恒荷载标准值：活荷载标准值：加劲肋的跨中最大弯矩设计值为:加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t（t为铺板厚度）的宽度参与共同作用，计算截面如图3所示。
计算截面面积：计算截面形心轴到铺板面的距离：计算截面对形心轴x的截面惯性矩：加劲肋截面最大应力为：满足要求。
加劲肋跨中最大挠度为：434max11755(0.44387.2)100.99000.78[]6384150384 2.0610 4.052710k X q l mm mm EI ωω-⨯+⨯⨯===<==⨯⨯⨯⨯满足刚度要求。
三、次梁设计1、次梁计算简图：次梁按简支梁计算。
图2 次梁受力简图2、计算次梁荷载。
恒荷载标准值：次梁承受恒荷载包括自重和加劲肋自重（暂时不考虑次梁自重），将加劲肋则算成均布荷载。
活荷载标准值：则次梁最大弯矩设计值为： 最大剪力为：3、初选次梁截面：次梁采用普通轧制工字钢，根据组合内力初选截面。
由抗弯条件得次梁所需的净截面抵抗矩：初步拟定次梁采用工字钢，型号为Ι 20b ，截面参数如下：239.55A cm = ,42502x I cm =,3250.2x W cm=,17.13XX I cm S =,9.0w t mm =，自重31.05kg/m4、次梁内力计算：计算包含自重在内的次梁荷载。
计算次梁自重的均布荷载：5、验算次梁截面：验算次梁荷载作用下的钢梁强度、挠度和整体稳定。
（1）抗弯强度验算 （2）剪应力验算（3）支座处局部压应力支座反力为57.3kN 。
假定支撑长度a=15cm,由型钢表得： 因铺板密铺在梁的受压翼缘上，并与其牢固相连，能阻止受压翼缘的侧向位移，故不必验算整体稳定。
（4）挠度验算4124max54557.9510 5.4540017.1[]21.6384250384 2.0610250210k X q l mm mm EI ωω⨯⨯⨯===<==⨯⨯⨯⨯因此，次梁能满足强度和刚度要求。
四、主梁设计1、主梁计算简图：按简支梁计算。
图3 主梁受力简图 2、主梁荷载计算。
次梁传来的集中荷载：最大弯矩max M （不包括主梁自重），由表2-2查得 1.11M K =。
最大剪力（不包括主梁自重）：3、初选主梁截面：主梁采用焊接工字形截面。
需要的截面抵抗矩： 梁的最小高度min h ：根据表2-3的刚度要求0[]11400ln ω==，查得min 900601515l h cm ===。
梁的经济高度：303068s h cm =-=-= 取腹板高度： 080h cm = 确定腹板厚度w t ： 取腹板厚度10w t mm =。
翼缘所需面积：取上、下翼缘宽度b=400mm ，厚度t=20mm ，主梁截面见图4。
图4 主梁尺寸翼缘面积： 224028021cm cm ⨯=>截面特性：4、计算主梁内力（包含主梁自重）。
梁的截面面积： 24022180240A cm =⨯⨯+⨯=梁单位长度的自重：432401078509.810 1.85kN m --⨯⨯⨯⨯=取自重的荷载分项系数为1.2，并考虑由于加劲肋等重量的构造系数1.2，梁自重的荷载设计值为：梁支座最大剪力： 梁跨中最大弯矩：5、主梁截面设计：内容包括强度、整体稳定、翼缘局部稳定、腹板局部稳定和腹板加劲肋设计以及挠度验算。
（1）跨中截面抗弯强度验算满足要求。
（2）翼缘局部稳定受压翼缘的局部稳定能够保证。
（3）整体稳定验算次梁为主梁的侧向支撑，故主梁的受压翼缘的自由长度1900l mm =， 因此，梁的整体稳定性有保证。
（4）挠度验算 集中荷载标准值： 由表2-2查得19K ω=，（5）腹板局部稳定和腹板加劲肋设计腹板局部稳定能够保证，不必配置加劲肋。
由于主梁之上布置有次梁，次梁间距为0.9m ，按构造要求次梁下面必须对主梁腹板布置支承加劲肋。
横向加劲肋截面：08004040673030s h b mm ≥+=+=，取100s b mm = 1006.71515ss b t mm ≥==，取8st mm = 支座加劲肋验算：梁的支座采用突缘支座形式，支承加筋类采用20016mm mm ⨯，计算支承加劲肋在腹板平面外的稳定性。
有效面积如图5所示。
图5 加劲肋布置 支座加劲肋受的力278.8N kN =，查附录E-9得 0.866ϕ=，支座加劲端部刨平顶紧。
其端面承压应力为：支座加劲肋与腹板用直角角焊缝连接，焊缝的焊脚尺寸为： 取8f h mm =。
其他加劲肋均采用2-100×12，不必验算。
图6 主梁施工图 五、平台柱设计设计平台柱为轴心受压平台实腹柱，柱截面采用焊接组合工字形，翼缘钢板为火焰切割边，钢材采用Q235，柱的长度为，考虑侧向支承。
1.柱顶荷载计算： 主梁传来总荷载设计值计算简图如下： 2.截面选择： 假定长细比,由附录查得需要的截面面积：需要的回转半径：需要的截面宽度和高度，由附录查得后计算如下选用的截面尺寸：翼缘板为 2-250X10腹板为 1-250X8翼缘与腹板的焊缝按构造要求取。
截面几何特性参数：截面面积：惯性矩：回转半径：长细比：3.截面验算整体稳定：由，查附录得，则局部稳定： 翼缘：腹板：刚度验算：因截面无削弱，不必验算强度。
按构造要求配置横向加劲肋，横向加劲肋宜用宽度为：厚度，其间距，采用加劲肋宽度，厚度，间距为70cm 。
六、节点设计1、主梁与次梁的连接节点（1）连接设计：试采用下图的连接形式。
次梁与主梁腹板采用10.9级高强度螺栓摩擦型连接，螺栓规格M16。
螺栓排列时，离肢背距离按最小容许距离确定以减小偏心影响，螺栓边距40mm ，中心距60mm ，孔径为17.5mm 。
图7 主次梁连接节点（2）梁端净截面复核设梁端仅腹板参与工作，腹板参与工作高度偏安全的假定为150mm ，螺栓开孔处内力为腹板参与工作部分的截面特性 ：剪应力按平均应力计算，弯曲应力仍按平截面假定计算 ： 折算应力近似按以下方式计算：在距梁端70mm 处，弯矩还会有增加，但由计算可知强度有较大富余。
（3） 螺栓连接计算梁端剪力引起的螺栓剪力： 57.3228.7v N kN ==梁端弯矩引起的螺栓剪力： 2.5/0.0641.67M N kN == 单个螺栓的抗剪承载力：0.920.45155125.55b v N kN =⨯⨯⨯= 强度计算：2、主梁与柱的连接节点主梁梁端通过突缘式支座支承于柱顶板。
左右两梁端板间用普通螺栓连接并在其间设填板。
梁的下翼缘与柱顶板间用普通螺栓固定。
顶板设计三角形加劲板。
顶板厚度参照节点板厚度适当加厚。
柱头的计算压力为N =557.6kN 。
设计采用Q235号钢，设计焊接工字型截面轴心受压的实腹柱的柱头。
柱头加劲肋所需的面积为：柱头处的加劲肋选用b 1=125mm ，则肋厚为，取，符合的局部稳定的要求。
此时柱端腹板也应换成的钢板。
取加劲肋高度h=300mm 。
验算抗弯承载力：顶板尺寸采用，盖住柱顶及加劲肋截面。
每根加劲肋经端面承压传入N /2=278.8kN 的力后，将通过和柱腹板相连的两个角焊缝把力传给腹板。
取肋高h =300 mm ，则焊缝长度，设焊缝的焊脚尺寸为，符合焊缝长度的构造要求，则焊缝面积和焊缝截面抵抗矩为：验算焊缝强度得：图8 柱头构造将加劲肋视为悬臂梁，验算其强度。
悬臂梁截面为，受剪力V =N /2=278.8kN 及弯矩，从而：七、柱脚节点设计（1）柱脚底板设计计算(平面尺寸和厚度） 假定底板宽度为 取L=400mm 。
作用在底板单位面积上的压力为图9 靴梁柱脚（2）各区格单位宽度的最大弯矩 1.四边支承板的弯矩：由2501b a ==，查表2-5，得0.0479α=，则 2.三边支承板的弯矩：由11750.3b ==，查表2-5，得0.0273β=，则 3.悬臂板的弯矩：最大弯矩max 11975M N = 底板厚度为 采用20mm 。
（3）焊缝设计计算柱与靴梁的竖直焊缝的焊缝尺寸用8f h mm =。
柱与靴梁的竖直焊缝：3557.61015640.7816040.7w wf f Nl mmh f ⨯===⨯⨯⨯⨯⨯⨯，取160mm 靴梁高度取300mm ，厚度取10mm 。
靴梁与底板连接焊缝的总长度： 所需焊脚尺寸：选用8f h mm =。
靴梁板承受的最大弯矩： 剪力：柱脚与基础的连接构造用两个直径为20mm ，材料为Q235钢的螺栓。