附着式升降脚手架设计计算书深圳市特辰科技股份有限公司目录一、计算书依据 (3)二、荷载计算 (3)三、水平支承框架计算 (9)四、导轨主框架受力计算 (10)五、支座反力计算 (11)六、穿墙螺栓强度计验算 (12)七、提升设备、吊挂件及吊环计验算 (13)八、架体稳定性计验算 (15)九、架体稳定性计验算 ........... 16 一、计算依据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》( JGJ202-2010)《建筑结构荷载规范》( GB5009-2012)《钢结构设计规范》( GB50017-2011)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》( GB50018-2002) 《机械设计手册》《起重机设计手册》等二、荷载计算(按6.5 米跨度计算)(一)静荷载⒈结构自重⑴导轨主框架自重①外侧竖杆φ48.3 ×3.6钢管，11.4m长。

计算：11.4 ×39.7=452.6N②内侧竖杆φ48.3 ×3.6 钢管9.5m 长。

计算：9.5 ×39.7 ＝377N③竖腹杆φ48.3 ×3.6 钢管7 根0.9m长。

计算：7×0.9 × 39.7 ＝250.11N④斜拉杆φ48.3 ×3.6 钢管7 根2.01m长。

计算：7×2.01 ×39.7 ＝558.6N⑤导轨竖杆φ48.3 ×3.6 钢管2 根9.5m长。

计算：2×9.5 × 39.7 ＝754N⑥导轨横杆φ 32× 3.25钢管，28根0.2m长。

计算：28×0.2 × 22.6 ＝126.6N ⑦导轨斜杆φ 32× 3.25钢管，27根0.412m长。

计算：27×0.412×22.6 ＝251.4N ⑧导轨小横杆Φ 25圆钢，82根0.092m长。

计算：82×0.092 ×38＝286.67N 即∑ =3056.98N⑵支承框架自重①弦杆φ 48.3 × 3.6钢管，4根6.5米长。

计算：4×6.5 ×39.7 ＝1032.2N ②斜杆1φ 48.3 × 3.6钢管，4根1.83 米长。

计算：4×1.83×39.7 ＝290.6N ③斜杆2φ 48.3 × 3.6钢管，4根2.31 米长。

计算：4×2.31×39.7 ＝366.8N ④斜杆3φ 48.3 × 3.6钢管，4根2.55 米长。

计算：4×2.55×39.7 ＝405N ⑤立杆φ 48.3 × 3.6钢管，12根1.8 米长。

计算：12×1.8 × 39.7 ＝857.5N ⑥水平支撑斜杆φ 48.3 × 3.6 钢管，4 根1.7 米长。

计算：4×1.7×39.7 ＝270N⑦水平支撑斜杆φ 48.3 × 3.6钢管，4根2.01 米长。

计算：4×2.01×39.7 ＝319.2N ⑧水平支撑斜杆φ 48.3 × 3.6钢管，14根0.9 米长。

计算：14×0.9 ×39.7 ＝500N 即∑ =4041.3N⑶大横杆、小横杆、立杆、剪刀撑等自重(对第一立杆) ①外侧大横杆自重φ 48.3 × 3.6钢管，计算：14×6.5 ×39.7÷4＝903.17N ②内侧和填心杆大横杆自重φ 48.3 × 3.6钢管，计算：14×6.5 ×39.7÷4＝903.17N ③小横杆自重φ 48.3 × 3.6钢管，计算：8×1.1 ×39.7 ÷2＝175N ④内侧立杆自重φ 48.3 × 3.6钢管，计算：12.6 ×39.7 ＝500N ⑤外侧立杆10.8 ×39.7 ＝428.7N⑥剪刀撑自重φ 48.3 × 3.6钢管，计算：2×16.1 ×39.7 ÷4＝319.6N 即∑ =3229.5N⑦扣件自重计算：196×13.2 ＝2587.2N 42×14.6 ＝613.2N即：∑ =3200N⑧密目安全网自重(5N/m2)计算:14.4 ×6.5 ×5＝468N⑨脚手板自重计算:4 × 6.5 ×0.9 ×275＝6435N⑷静荷载合计∑＝3056.98＋4041＋3229.5＋3200＋468＋6435＝20430.48N=20.43KN(二)风荷载根据《建筑结构荷载规范》( GBJ9-2012)附图《全国基本风压分布图》中提取:W k z μs μz w o式中：β z 风振系数，取1.0 ；μz - 风压高度变化系数，按B类地区高100米的高层建筑上施工考虑，取2.1 ；μs风荷载体型系数，其计算如下：背靠建筑物状况全封闭取1.0 φ，敞开、开洞1.3 φφ为脚手架封闭情况确定的挡风系数，取0.8 W。

-------- 基本风压，按照《建筑结构载荷规范》华中地区取0.35 kN/m2 ，升降及坠落工况取0.25kN m2使用阶段风荷载Wk为：W k z μs μzwo＝1.0 ×1.3 ×0.8 ×2.1× 0.35=0.76 kN／m2竖向主框架节点荷载：0.76 ×6×1.8=4.56kN 升降和坠落工况风荷载Wk为：W k z μs μzwo＝1.0 ×1.3 × 0.8 ×2.1×0.25=0.55kN／m2竖向主框架节点荷载：0.55 ×6×1.8=5.94kN（三） 施工活荷载计算 施工均布活荷载标准值结构施工按二层同时作业计算，使用状况时按每层 3kN/ｍ 2计 算，升降及坠落状况时按每层 0.5kN/m2计算；使用工况作业层上节点荷载：内排（每层）： ( 0.4+0.20 )×1.5 ×3=2.7kN外排（每层）：0.4 ×1.5 ×3=1.8kN 装修施工按三层同时作业计算，使用状况时按每层 2kN/ｍ 2计算，升降及坠落状况时按每层 0.5kN/ ｍ 2计算。

使用工况作业层上节点荷载：外排（每层）： 0.4 ×1.5 ×0.5=0.3kN （四）结构计算荷载分项系数：静荷载： r G =1.2 活荷载：r Q =1.4内排（每层）： ( 0.4+0.20 )×1.5 ×2=1.80kN 外排（每层）：0.4 ×1.5 ×2=1.2kN升降、坠落状态作业层上节点荷载：0.4+0.20 )×1.5×0.5=0.45kN内排（每层）：结构重要性系数：r0 =0.9可变荷载组合系数：rQ=0.85荷载变化系数：r1 =1.3（使用工况）荷载变化系数：r2 =2.0（升降及坠落工况）本节所计算的架体构件主要包括脚手板、脚手架钢管强度的 计算。

1、脚手板强度计算按跨度为 0.9 米进行计算，M = ql 2/8=3.94 × 0.65 2/8=0.21 kN.m脚手板的截面抵抗矩： W=10×0 1.5 2/6=37.5cm 33 2 2δ= M/W=0.21kN.m/37.5cm 3=5.6N/mm 2∠ ft=8.5N/mm 2所以，脚手板的强度满足要求。

2、大横杆计算大横杆按跨度为 1.5 米，承受均布荷载的三跨连续梁进行计M=0.1ql2=0.1 ×3.94 ×( 0.4+0.25 )× 1.52=0.576kN.m 1)强度计算 ：60.576106 10.53 103动力系数； 冲击系数； 杆件受拉系数； 杆件受压系数； 架体构件计算 ：η= 1.05 kz= 1.5 λ≤150 λ≤300kN 脚手板取自重标准值为 0.15 mq 0.9 (0.15 1.2 3 1.4) 3.94 2，板上的活荷载为3m254.7N / 2f 205N /mm 2大横杆强度满足要求。

3、架体构架立杆计算￠48.3x3.6 钢管，l0 1.8m, l0 /i 180 /1.585 113.6, 0.493N (1.2 1.39 1.4 2.93 32) 10363N /mm2 f / 1 205 /1.43 143N /mmA21立杆符合安全使用要求。

三、水平支承框架计算底部水平支承桁架在装修阶段的使用工况时，内排桁架受力较大。

为最不利情况。

计算结果如下：结构恒载布置0.439 5.055 10 2桁架杆件应力图杆件最大整体稳定计算应力为90.9N/mm2<205N/mm，2桁架承载力满足要求。

四、导轨主框架受力计算（一）导轨主框架制作为成型框架，主要承受垂向荷载，该垂向荷载又分为里、外两个力作用于主框架上。

具体受力见计算简图, 按“容许应力设计法”进行计算，f≤[f] 、τ≤[f v] 。

P1N主框架制作材料为φ 48.3×3.6 钢管，主要参数为：截面积A S ＝489.2mm2,许用应力[f] ＝215N/mm2 [f v]＝125N/mm2导轨主框架外侧承载计算：P2＝P/2＝93671/2＝46836N22P2L＝P2×√ 19002＋9002 /1900 ＝46836×2102/1900 ＝51815NP2N＝P2×900/1900＝46836×900/1900＝22185N 计算拉应力和压应力：计算应力：f2L＝P2L/A S＝51815/489.2 ＝106N/mm2<[f] ＝2215N/mm2f 2N＝P2N/A S＝22185/489.2 ＝45.3N/mm2 由以上计算知，单个框架结构即可满足要求，而导轨主框架是由多个框架结构组焊成，承载就更不成问题。

（二）主框架内侧承载计算：P1＝P2＝46836N22P1L＝P1×√3502＋2002/350 ＝46836×403/350 ＝53928NP1N＝P1×200/350＝46836×200/350 ＝26763N 该处承载杆件为φ 32×3.25.25 钢管A S1＝293.54mm2 计算应力：σ 1L＝P1L/A 53928/293.54 ＝183.7N/mm2< [f] ＝215N/mm2满足要求。