JQG100t/35m双导梁架桥机计算书,'浙江中建路桥设备有限公司黄树军2011-10-8目录1、整机主要性能参数2、起重行车总成3、纵移桁车4、纵移桁车梁台车5、架桥机工况6、反滚轮组！7、三角桁架主梁8、前、中横移台车附：参考文献《1 整机主要性能参数'额定起重能力： 50t+50t架设预制梁长：≤35m（前、中支架支点距）吊梁起落速度： 0-2m/min小车横移速度： 3m/min桁车纵移速度： min整机横移速度： min反滚轮自行速度： min主梁纵移速度： min架设桥形： 0-450控制方式：手动、电控外形尺寸： 63m×10m×11.5m、装机容量：|2 起重行车总成主要性能参数2.1.1 额定起重量： 50t+50t （两点吊） ！2.1.2 运行轨距： 1500mm 2.1.3 轴 距： 1980mm 2.1.4 驱动方式： 1/22.1.5 起落速度： 0-2m/min 2.1.6 横移速度： 3m/min 2.1.7 装机容量： 22KW ×2+*22.1.8 总 成 重： 5109kg 卷扬起升机构选用双联卷筒，滑轮组倍率m=8×2，6定滑轮组（二介轮），8动滑轮组 钢丝绳最大静拉力：.附：卷扬机厂产品参数 1 起 重 量： 500KN 2 卷筒直径：φ550mm3 卷筒宽度： 780mm （限制宽度尺寸，中间隔板）4 平均绳速： 15m/min 5.绳 径： φ18mm6.电 机 YZR160L-6, 22KW/972r/min7.制 动 器： YWZ4008.重 量: 2000kg钢丝绳破断拉力总和： F ≥, n=5 ！则查表钢丝绳型号：6×37-φ18-1670,GB/T8918-86 滑轮组：定滑轮6片、介轮2片，动滑车8片， 动滑轮组直径φ470mm ，定滑车组直径φ350mm 工作绳轮直径：D0≥e ·d=16×18=288mm 驱动机构：2.3.1驱动轮组 :文献《起重机设计手册》P355假定：起重小车自重G=（含吊具）.驱动方式1×2 最大轮压：Pmax=(Q+G)/4=(50+/4= 最小轮压：Pmin=G/4=4=计算载荷: Pc=(2Pmax+Pmin)/3=车轮材质：ZG55,σs=400MPa,σb=700MPa 正火+回火tm Q S 6.386.01650η=⨯=⨯=D≥Pc/(K1·L·C1·C2)=×104)/×70××=169mm选择：Ф400mm式中： K1－许用线接触应力常数.mm2.表3－8－6L－车轮和轮道有效接触长度。
L=70mmC1－转速系数。
G1=，表3－8－7C2－工作级别系数。
G2=，表3－8－82.3.2运行阻力、电机、减速机计算文献《起重机设计手册》P109 2.3.2.1运行阻力摩擦阻力Fm=(Q+G)·ω=(50+×=式中ω－摩擦阻力系数，ω＝，表2－3－5坡道阻力Fp=(Q+G)·i=（50+）×1%=（坡度1%）{运行总阻力Fj=Fm+Fp=2.3.2.2电机静功率Pj=(Fj·Vo)/(1000·η·m)=式中：V0－横移速度，V0＝3m/minη－效率，η＝m－电机个数，集中驱动m=1选：P=kd·Pj=×=1kw (考虑风阻作用)文献《机械设计手册》机械工业部出版，1卷，9－25选用 YEJ90L-4 1400rpm2.3.2.3减速机减速机：XWED-63-289《开式齿轮传动：Z1=19，Z2=40 ，m=82.3.2.4 实际运行速度V=π·D·n·I=3m/min.3纵移桁车总成桁车梁重G1=，小车自重G2=支点距：直桥、斜桥: L1=行走轮轴距：L=移动载荷: P=Q+G=（50+）/4=（单轮压均匀受力）结构：~选用箱式结构，材质Q235B,[σ]=1560kg/cm2 ,[τ]=920kg/cm2最大弯矩作用于一行走轮距A 或B 端距离：X= 跨中弯矩： Mx=R A **X= （单梁弯矩）自重弯矩： Mq=2209*700/8=193287 （单梁弯矩）现有结构截面：I=114206 cm4 |Wx=I/=3660 cm3σx=Mx/Wx=1215 kg/cm2∑σ=1215kg/cm2＜[σ]=2350/=1566kg/cm 24纵移桁车梁台车性能系数：运行速度： min 轴 距: 1600mm 驱动轮组： Φ400 驱动动力： 台，6台 4.1.1 轮组：`最大轮压： Pmax={(50+*+3}/2= （偏心65%动载喂梁） 最小轮压： Pmin=+6)/4=计算载荷： 材 质：ZG50Mn2选Φ400mm运行阻力、电机、减速机： 4.2.1运行阻力：摩擦阻力： Fm=(Q+G)·ω=(50++6)×=坡道阻力： Fp=(Q+G)·i=(50++6)×2%=(坡度2%)*运行总阻力：Fj=Fm+Fp=4.2.2 电机：静功率：运行速度V=min,电机m=2个 初选： Pj=Kd ·Pj=×= (考虑拖梁及风阻作用)mmC C L K PD c 2200.117.1752.71086.13≥4211=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯t P P P c 86.133*2min max =+=Kw mV F P j j78.19.0100060/5.41014.2η10004=⨯⨯⨯=⨯⨯=YEJ90L －4 1400rpm 前桁车四台、后桁车两台~5 架桥机工况⑴ 纵导架上移动载荷：P1=(50++6)/2= （单主梁荷载，直桥无偏心） P2=(50+×+3= (单主梁荷载，考虑曲桥偏心) 纵行桁车自重6t （包含梁、台车） ⑵均布载荷：抗剪节：q1== t/m 标准节：q2==m 过渡节：q3==m 导 梁：q4==m]⑶ 集中载荷：临时支腿： G1= 前横梁： G2= 中横梁： G3=尾支腿G4= 前支腿G5=2= 中支腿G6=2=架梁工况5.1.1 均布载荷作用：（单主梁）支座反力：？5.1.2移动载荷作用（P ）tR B8.14)101033.0-3644.0-75.525.5144.0(5.361=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=tR R B A 13)5.133.0107.5244.0(=-+⨯+⨯=桁车梁重G1=6t ，小车自重G 2=, 5.1.2.1工况1：1#行车于后端起吊梁时：P== 动载荷系数5.1.2.2工况2：1#车行至架梁段1/2处(曲线时偏载荷喂梁为最危险工况)[RA=×（13+5+3）= RB=+（+3+2）=此时吊重与自重载荷跨中弯矩合成组成主梁最不利工况，为计算主梁依据：—∑Mmax=+75=5.1.2 工况3：⑴ 1#车够吊点时(此时为中横梁最不利工况其中之一)RB=65t RA=25t⑵ 2#车够吊点时(此时为中横梁最不利工况其中之一)，P1=P2=（50++6）×2=(单主梁荷载，起重行车居中，无偏心) RA=××5)/=22t+（13+5+3）=43t】5.1.2.4 工况4：2#车行至后支架上方：(此时为剪力节腹杆最不利工况)P1=P2=(单主梁荷载，起重行车居中，无偏心) RA=×32)/=+（13+5+3）= RB=2P1-RA=+（+3+2）=61t；支点腹杆受力5.1.2.5 工况5：落边梁时(此时为前横梁、腹杆最不利工况其中之一)P1=P2=×=（单主梁荷载，） RA=×35+×/=55t+（+5+3）= RB=2P-RA=+（13+3+2）=&纵移桥机工况：5.2.1桥机纵移工况一（选择前、后支腿油缸依据）：顶起支腿油缸，使中支架台车脱离桥面。
(支座反力：RB=×62+×11×56+×52×26+×+×/47= RD=(6×2+×49+8/2+×16+-RB= (选择后支腿油缸依据)5.2.2纵移桥机工况二：支撑后支腿油缸，开动中支腿反滚轮组，向前纵移中支架纵移前行。
支座反力：《RB=（×34+×11×28+×232/2+××28××28）/18=RC =36t5.2.3桥机处于最大悬臂时：倾覆力矩：|Mq=×+×+×30+×+×+5×8=稳定力矩：Mw=5*3+*+*+*+*+*26+*=稳定系数：n=（未计入中支腿及翻滚轮组）故此稳定性足够5.2.3.1 大悬臂状态支点处所受力矩为：M= Mq=，强度满足要求。
5.2.3.1 此时可适当调整前支腿油缸（选择前支腿油缸依据）：】支座反力：RB=（*63+*57+28*26+*48+*）/27=36t前支腿油缸选择依据6、反滚轮组运行阻力：前后反滚轮上总移动质量G=（×2+11×2+×3+×2）= 摩擦阻力Fm=×=坡道阻力F p=×=(坡度1%) 运行阻力Fj=Fm+Fp= 电机—静功率Pj=(Fj·Vo)/(1000m·η)=式中：Vo-移动速度min ，η-效率，m-电机个数4 初选：P=K d·Pj=×=实际选用电减机型号： Kw ,电机：YEJ90L-4 7、三角桁架主导梁 控制参数7.1.1弯距（曲线喂梁）1）架梁工况：∑Mmax=曲线偏心喂梁，1号起重行车于主导梁跨中时) 2）过孔工况：倾覆力矩：Mq=；稳定力矩：Mw=稳定系数：n=（未计入中支腿及反滚轮组）；计入反滚轮组时：n= 7.1.2剪力^落边梁时：前支腿 Q1=61t ；后支架Q2=54t主梁强度计算假定：桁架中心高，桁架中心宽上、下弦杆材质Q345B [σ]=2300Kg/cm 2 ；[τ]= 1400Kg/cm 2 7.2.1主梁三角桁架参数 ⑴ 上弦结构上弦：H 型钢：H294×302×12×12，立板δ10×270A=，Ix=20254 cm 4*⑵下弦结构下弦：H型钢：H200×200×8×12，立板δ8×176A=91cm2，Ix=5400cm4⑷主梁截面惯性矩：∑I=3816811cm47.2.2强度计算（最不利工况时）：① Y上= Y下=·W上=30364cm3 W上=35048cm3σ上=∑Mmax/w上=1588kg/cm2＜[σ]=2300 kg/cm2(未计入轨道截面)σ下=∑Mmax/w下=1376kg/cm2＜[σ]=2300 kg/cm2(未计入轨道截面)实际工况应按照62%偏载荷计算。