17.1uH10470uFQ3FQA10N80CQ4 Q1Q2FQA10N80CDSEl2x61-06C330-400V53.7m HDSEl2x61-06CFQA10N80CFQA10N80C控制及驱动电路原理图：PC817VIN RAMP CLK SOFTS FREQSET DSET A-B DSET C-DUC3875VREF CS+VCOUTCOUTBOUTA OUTDCOMPEA- EA+SLOPEPGNDGNDC205C206RT U outCS+R206R202R203R205RsR204R201C201C203C204RTD1RTD2C202CR Css CTD1CTD2CT VINT1T2RgRg Rg RgD202D207D204D208D201D205D206D203VCVCG G S G GS电路各参数计算：一：高频变压器设计：（1）.选择铁氧体材料的磁芯，设η=90%，其工作磁场强度取B m =0.12T ，电流密度取J =350 cm A 2/，k=0.4。

视在功率P T （全波结构时）: )21(0+=ηP P T 。

kJ B f P APST 0m 4410⨯=代人参数得：AP =5.4 cm 4考虑到磁芯的温升及工作频率，取EE 型磁芯65x32x27(mm)，则AP=30.7625（cm 4），Ae=535（mm 2），Aw=575（mm 2）。

具体参数如下表：（2）.为了防止共同导通，取占空比D m ax =O.4，初级绕组匝数：N1==A B f D U eS ∆mmax 1=AB f DU eS mmax 12其中：B ∆m 为磁通密度增量，B m 为工作磁通密度，B ∆m 应取一、三象限磁通密度的总增量，故BB 2m m=∆ ；A e 为磁芯有效面积(m2)；fS为功率开关的工作频率(Hz)。

带入参数得：N 1=12.8 故取N 1=13匝。

那么初级绕组最大电流：ηUPIminin 0pmax==4.85（A ）初级绕组裸线面积:JI A xp pmax==1.39 （cm ）（3）.次级绕组匝数：AB f U N eSS m24==2.3 故取N S=3匝。

从而带中心抽头的次级绕组的匝数2 N S =6匝，那么变压器的变比为k =13：3。

一般要求输出滤波电感电流的最大脉动量I S是最大输出电流的10％，即在输出满载电流10％条件下，输出电感电流应连续。

因此：I S=30+0.1⨯30=33(A)。

由于次级绕组带中心抽头，故次级绕组电流有效值为:0.707*33=23.3(A)那么次级绕组裸线面积：JIA xs S==6.67（mm）（4）.考虑到趋附效应的影响，选用的导线为多股漆包线并绕，f S=100kHZ时趋附深度：∆=0.21（mm），因此绕组应选用线径小于0.42（mm）的铜导线。

原边采用由6股线径为0.32（mm）的漆包线胶合而成的多股线2根并绕13匝，副边采用由6股线径为0.32 （mm）的漆包线胶合而成的多股线10根并绕3匝，原副边采用分层交叉绕法。

漆包线参数如下：SWG铜线(线号)漆包线直径(毫米)铜芯直径(毫米)直流电阻(欧/千米)漆包线重量(公斤/千米)每厘米可绕圈数31 0.32 0.295 265 0.619 30.6（5）.核算窗口面积时，取填充系数O.2，则需要磁芯的窗口面积为：()()2.0232.031062232.0132622//⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯⨯ππA cw=350（mm2）<A w=575(mm2)符合设计要求。

二．主功率开关管确定初级绕组最大电流为4.85（A）。

电流取2倍的余量时9.7（A）。

功率开关管耐压值不应低于电路中漏源间最高估算电压的2倍。

直流电压在330--400（V）之间，需要选择耐压值为660—800（V）的MOSFET；故选取Fairchild 公司的QA10N80C开关管，其漏电流为10（A），漏源电压为800（V）。

三.谐振电感值的确定:（1）.由公式：ICUL r2in2in238≥UVCCinDSOSSin=整理可得:UVICUL rinDS2OSS22in38⨯≥其中：C OSS为MOSFET的输出结电容(pF)；V DS为C OSS的端电压（V）。

QA10N80C开关管具体参数如下：考虑在1／3满载以上时能实现零电压开关。

那么在1／3负载时，kI I 3/S2(1/3)==1.79（A ）带入数据得：L=49.38（uH ）（2）.工作磁密既B m =0.12（T ），变压器原边电流I P =4.85（A ），根据变压器的设计方法可先确定磁芯的大小。

kJ B f P APST 0m4410⨯=≈0.2（cm 4）考虑到磁芯的温升及工作频率，取EI40型磁芯65x32x27(mm)，则AP=2.3301（cm 4），Ae=148.00（mm 2），Aw=157.44（mm 2）。

具体参数如下表：（3）.线性电感L 、饱和电感L S 和饱和电流I Sat 均为恒量 由公式： l B l B I geNN μμ0sesSat +=A lNA lNLege e22eμμ+=式中：N 为电感的绕组匝数；B s 为磁性材料的饱和磁感应强度；l e 为磁性材料的总平均磁路长度(m)；l g 为气隙的总平均长度(m)；A e 为磁心的有效导磁面积；μ0为气隙的磁导率, μ0=4π⨯107-(H ／m)：μe为磁性材料磁导率，通常μe=(1000-3000) ⨯μ0。

由于谐振电感的μe>>μ0。

故公式简写为： l B I gNμ0s Sat =A lN Leg2μ=带入可得电感饱和时所需的气隙大小。

34221mos222in sSat CU l B A I L ge≥=μB AC U l eg sin 20mos 238μ≥=8.88⨯106-(m)（4）.因此设气隙为lmm ，由： Al L N eg r μ0==16.3取N=17核算谐振电感量为： lA N L g e r20μ==53.7(mH) 谐振电感的饱和电流： lB I gNμ0sSat==16.8(A)由于I Sat >I pmax ，因此不会进入饱和工作区，符合设计要求。

由于谐振电感与变压器的原边串联的，其流过的电流是一样的，那么谐振电感也可以采用由6股线径为0．32mm 的漆包线胶合而成的多股线2根并绕17匝获得。

（5）. 核算窗口面积；同样取填充系数=0．2，则需要磁芯的窗口面积为：()2.0232.017262/⨯⨯⨯=⨯πA cw =81.99（mm 2）<A w =157.44（mm 2）符合设计要求。

四.输出整流二极管的选择：输出整流二极管是工作在高频状况下的，因此应选用快恢复二极管。

本文所设计电源，变压器的副边采用全波整流电路，所以整流管的反向电压为二倍的变压器副边电压，即整流管上承受的最大反向电压为:DR=2*400／4.3=186.4V 。

考虑2倍的余量，可以选用2*186.4=372.8V 的整流管。

整流管流过的最大电流为33A ，因此选用IXYS 公司生产的DSEl2x61-06C 快恢复二级管， 其电压和电流定额为600V ／60A 。

五.输出滤波回路的设计（1）.输出滤波电感值和输出滤波电容值的确定 通过查阅资料，输出滤波电感值和电容值为：[⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡---⨯⨯=⨯⨯V V k U U I f U L S f D lf max in min o o min o 1%1022 [⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡---=∆⨯⨯V V k U U V f L U C S f D lf maxin mino o min o f 1)2(8opp 2 式中：V lf 为输出滤波电感上的直流压降(假定其为1.5v)；V D 为输出整流二极管的通态压降(DSEl2×6l-06C 的压降为1.8v);V opp ∆为输出电压的峰峰值，此处取V opp ∆=100mV 。