桥梁工程课程设计任务书装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计一、设计资料1．标准跨径：13m2．计算跨径：计算跨径12、5m3．桥面宽度：净-9+2⨯0、5m防撞护栏，桥面铺装为0、08mC40混凝土铺装+0、06m沥青混凝土面层，桥面横坡为双向1、5%，桥面横坡由铺装层形成。
4．设计荷载：公路-Ⅱ级5．材料：（1）钢筋，其技术指标见表1；（2）混凝土及其技术指标见表2，主梁混凝土为C40，防撞护栏C30，桥面铺装混凝土为C40，沥青混凝土容重为23 KN/m3，混凝土容重为25 KN/m3。
钢筋技术指标表1混凝土技术指标表2二、设计计算内容：1．主梁几何特性计算2．恒载内力计算3．荷载横向分布计算（支点处采用杠杆法，跨中采用铰接板法）4．活载内力计算5．荷载组合。
确定用于配筋计算得最不利作用效应组合6．主梁配筋计算（依据结构设计原理进行）7．绘制内力包络图8．绘制主梁一般构造图与配筋图（A3图幅，要求手绘）9．裂缝宽度验算10、主梁变形验算11、绘制主梁一般构造图与结构图三、设计依据：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《桥梁工程》姚玲森编《桥梁工程》绍旭东《结构设计原理》叶见曙或张树仁编四、结构尺寸图1 全桥主梁横断面图2 中板横断面图图3 边板横断面图钢筋混凝土空心板设计计算书一：基本设计资料1：跨度与桥面宽度（1）标准跨径：13m（2）计算跨径：12、5m（3）桥面宽度（桥面净空）：双向行驶，净9+2*0、5m护栏（4）设计荷载：公路二级，无人群荷载（5）主梁预制长度：12、7m（6）结构重要性系数;=12:主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板与铰接缝采用C30混凝土;桥面铺装上层采用0、07m得沥青混凝土，下层为0、08m得C40混凝土。
沥青重度按23KN/计算，混凝土重度按25KN/计。
（2）钢筋：主筋采用HRB400钢筋。
二:构造形式及截面尺寸（1）本桥为C30钢筋混凝土简支板，由7块宽度为1、32m得空心板连接而成（2）桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制（3）空心板截面参数：单块板高为0、8m,宽为1、32m，板间留有1、14cm得缝隙用于灌注砂浆（4）C40混凝土空心板抗压强度标准值=26、8MPa ,抗压强度设计值=18、4MPa,抗拉强度标准值=2、40MPa,抗拉强度设计值=1、65MPa,C30混凝土得弹性模量为=3、25*MPa三;空心板截面几何特性计算1毛截面面积计算=4884已知=3997489=12 =18 b=114 h=68==10、0156*等效图四主梁内力计算1 永久作用效应计算;(1)空心板自重（一期结构自重）:=4884**25=12、21KN/m（2）桥面系自重（二期结构自重）:=（12、14+10*0、08*25+10*0、06*23）/7=6、563KN/m 由上述计算得空心板每延米总重力为;G=12、21+6、563=18、773KN/m由此可计算出简支空心板永久作用效应，计算结果如下表1表1：简支空心板永久作用效应计算表作用种类作用（KN/m）计算跨径/m作用效应-弯矩M/KN*m作用效应-剪力V/KN跨中1/4跨支点1/4跨跨中12、21 12、5238、4766178、857476、3125 38、15636、563 12、5128、183696、1377 41、0188 20、5094G 18、773 12、5 366、6602274、9951117、331358、66572 可变作用效应计算根据«公通规»，公路-II级车道荷载得均布荷载标准值与集中荷载标准值；=0、75*10、5KN/m=7、875KN/m计算弯矩时，=【(12、3-5)+270】*0、75KN=157、5KN 计算剪力时=157、5*1、2KN=189KN(1)冲击系数与车道折减系数计算：结构得冲击系数μ与结构得基频f 有关，故应先计算结构得基频：f===8、265Hz其中==kg/m=1913、66kg/m由于1、5Hz<=f<=14Hz故可由下式计算出汽车荷载得冲击系数为μ=0、1767lnf-0、0157=0、357本算例桥梁净宽9+2*0、5，最多2车道布载，故折减系数为ξ=1、0 （2）汽车荷载横向分布系数计算跨中与1/4处得荷载横向分布系数取=0、3265交点至1/4处得荷载横向分布系数取=0、5空心板刚度参数：γ=5、8=5、8(=0、02582在求得刚度参数γ后，即可依板数及所计算板号在车道荷载作用下得荷载横向分布影响线值，由此画出各板得横向分布影响线，并按横向不利位置布载。
由于桥梁横断面结构对称，故只需计算1-4号板得横向分布影响线坐标值。
2号梁γ 1 2 3 4 5 6 7 0、02 202 198 170 135 111 96 99 0、04 235 232 185 127 91 69 590、02582 211、603207、894174、365132、672105、1888、14379、56（3）可变作用效应计算车道荷载效应：计算车道荷载引起得空心板跨中及L/4处截面得效应（弯矩与剪力）时，均布荷载标准值应满布于使空心板产生最不利效应得同号影响线上，集中荷载标准值只作用于影响线中一个最大影响线峰值处，为此需绘制出跨中弯矩、跨中剪力、L/4处截面弯矩、L/4处截面剪力影响线图，如图所示1 跨中截面弯矩计算：=L/4=3、125 m=0、3265 =7、875 μ=0、357 =0、5*(L/4)*L=19、53m²=ξm(+)=210、92KN/m(不计冲击时)=（1+μ）ξm(+)=286、21KN/m(计冲击时)剪力计算有：=0、5 =0、5*L/2*L/2=1、5375=ξm(+)=34、87KN(不计冲击时)=（1+μ）ξm(+)=47、32KN(计冲击时)2：1/4截面处弯矩计算：有3L/16=2、344m =L=14、648m²=ξm(+)=158、2KN/m(不计冲击时)=（1+μ）ξm(+)=214、68KN/m(计冲击时) 剪力计算：有=0、75 =L=3、5156m=ξm(+)=55、32KN(不计冲击时)=（1+μ）ξm(+)=75、07KN(计冲击时)3支点截面剪力=ξm(+)=115、59KN(不计冲击时)=（1+μ）ξm(+)=156、86KN(计冲击时)3作用效应组合根据作用效应组合，选取四种最不利效应组合：短期效应组合、长期效应组合、标准效应组合与承载能力极限状态基本组合，见表2表2 作用效应组合表序号荷载作用跨中截面四分点截面支点截面(KN*m)(KN) (KN*m)(KN) (KN)1 第一期作用238、84 0 178、86 38、16 76、312 第二期作用128、18 0 96、14 20、51 41、023 总永久作用（=1+2）366、66 0 275、00 58、67 117、334 可变作用（汽车不计冲击）210、92 34、87 158、20 55、32 115、595 可变作用（汽车计冲击）286、21 47、32 214、68 75、07 156、866 标准组合（=3+5+6）652、87 47、32 489、68 133、74 274、197 短期组合（=3+07*4+6）514、30 24、41 385、74 97、39 198、248 极限组合（=1、2*3+1、4*5+0、8*1、4*6）840、69 66、25 630、55 175、50 360、409 长期组合（=3+0、4*4+0、4*6）451、03 13、95 338、28 80、80 163、57 验算1配置主筋假设截面受压区高度x<=设有效高度=h-=80-4、5=75、5cm 正截面承载力为：<=)=1*840、69=840、69KN*m由C40混凝土可知=18、4MPa18、4*1140*x*(755-x/2)x>=840、69*解x=55、09mm <=120mm <==0、56*755=422、8mm上述计算说明中与轴位于翼缘板内，可按高度为h，宽度为得矩型截面计算钢筋面积则===3462、2选用8根直径为Փ 25mm得HRB400钢筋=3927钢筋布置如图所示ρ=/（）==0、459%=0、2% 配筋率符合最小配筋率要求2持久状况截面承载能力极限状态计算按截面实际配筋面积计算截面受压区高度x为X===61、78mm截面抗弯极限状态承载力为=x（-x/2）=18、4*1、14*0、06178*(0、755-)=931、89KN*m>840、69KN*m满足截面承载力要求3斜截面抗剪承载力计算=360、40kN =66、25kN假定没有弯起钢筋0、51*b=0、51***755*200=483、83KN>=1*360、40=360、40KN在进行受弯构件斜截面抗剪承载力配筋设计时，若满足条件=0、5*b可不进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置钢筋即可。
=1*360、40=360、40KN0、5*b=0、5**1*1、65*200*750=123、75KN对于板式受弯构件0、5*b计算值可以乘以1、25得提高系数则1、25*0、5*b=1、25*0、5**1*1、65*200*750=154、688KN因此1、25*0、5*b故应进行持久状况斜截面抗剪承载力验算（1）斜截面配筋得计算图示①最大剪力取用距支座中心h/2（梁高一半）处截面得数据，其中混凝土与箍筋共同承担得剪力不小于60%，弯起钢筋（按弯起）承担得剪力不大于40%②计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座h /2处由弯起钢筋承担得那部分剪力值③计算第一排弯起钢筋以后得每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担得那部分剪力值弯起钢筋配置及计算图示如图所示由内插可得，距支座中心h/2处得剪力效应=+66、25=350、99KN则相应各排弯起钢筋得位置及承担得剪力值见表4 表4 弯起钢筋位置与承担得剪力值计算表斜筋排次弯起点距支座中心距离/m 承担得剪力值/KN1 0、744 140、392 1、388 114、793 2、032 84、494 2、676 54、185 3、320 23、87(2)各排斜筋得计算：与斜截面相交得弯起钢筋得抗剪承载能力按下式计算=0、75*sin=280MPa =故相应于各排弯起钢筋得面积按下式计算==计算得每排弯起钢筋得面积见表5表5 弯起钢筋面积计算表弯起排次每排弯起钢筋计算面积/弯起钢筋数目每排弯起钢筋实际面积1 850、44 2Փ25 9822 695、36 2Փ22 7603 511、81 2Փ20 6284 328、20 2Փ16 4025 144、60 2Փ16（2Փ8）402（101）(3)主筋截断后持久状况承载能力验算：跨中截面得抵抗弯矩为ΣM=x（-）=931、89kN*m每根Փ25钢筋可提供抵抗弯矩=（-）=330***4、909**(0、75-0、06178/2)=116、494 kN*m2根232、988 kN*m4根465、976 kN*m6根698、964 kN*m8根931、9 kN*m截断刚筋验算时，应考虑钢筋得锚固长度，对于HRB400，取锚固长度为30d=75cm4箍筋设计箍筋间距计算公式为==1 =1、1 b=20cm =75cm =40选用10mm得HRB335单肢箍筋则=0、785距支座中心/2处得主筋为6Փ25，=29、45有效高度=80-5=75cm ρ==1、96%,因此P=100ρ=1、96最大剪力设计值=353、77KN==283、3mm因为=283、3mm≤=400满足规范要求在跨中部分选用=200mm, 在支座中心向跨中方向长度1倍粱高（80cm）范围内，间距取100mm由上述计算，箍筋得配置如下：全梁得箍筋配置为Փ10单肢箍筋，在由支座中心至距支点1、7m段，箍筋间距100mm,其她部分箍筋间距200mm则箍筋配筋率为：当间距=100mm时，==78、5/100*200=0、393%当间距=200mm时，==157/200*200=0、196%均满足最小配箍率不小于0、12%得要求六．持久状况正常使用极限状态下得裂缝宽度验算最大宽度裂缝计算Wfk =C1C2C3sssEσ（ρ1028.0d30++）（mm）Ρ=ff 0sh b -b bh ）（+A式中，C 1=1、0 C 2=1+0、5N l /N s =1+0、5*14.305451.03=1、438 C 3=1、0 d=25mm E s =2*105MPa b f =132cm h f =12cm h 0=75cm σss =0s sh 87.0A M =75.0*10*27.39*87.014.3054-=20、07*104KN/m 2 A s =3927mm 2 ρ=hf b f A )b （-bh 0s -=12*）20-114(755*20027.39+=0、015代入W fk 公式得W fk =1*1、438*1*8410*210*0.072（501.0*1028.00230++）=0、18<0、20mm 则裂缝宽度满足要求。