目录1. 设计资料 ...................................................................................................... 12.计算内容 ...................................................................................................... 1 2.1. 轨道结构静力计算. (1)2.1.1. 计算刚比系数 ............................................................................. 2 2.1.2. 计算最大静位移、静弯矩和枕上静压力 ................................. 2 2.2. 轨道强度检算 (3)2.2.1. 计算d M ，d y ，d R .................................................................... 3 2.2.2. 钢轨强度检算 ............................................................................. 3 2.2.3. 轨枕检算 ..................................................................................... 4 2.3. 无缝线路稳定性检算........................................................................ 6 2.4. 无缝线路设计 (8)1. 设计资料铺设地点：济南 轨道结构组成：钢轨：60kg/m,U71新轨，25m 长的标准轨； 轨枕：J-2型混凝土轨枕1760根/km; 道床：碎石道砟，面砟25cm ，垫砟20cm; 路基：沙黏土；钢轨支点弹性系数D ：检算钢轨强度时，取30000N/mm,检算轨下基础时，取70000N/mm.线路最小曲线半径为600m ； 机车、车辆相关参数见下表：2. 计算内容2.1. 轨道结构静力计算用“连续支承法”计算钢轨静弯矩0M 、静挠度0y 和枕上静压力0R 。
2.1.1. 计算刚比系数轨枕间距1000000568.181760a mm== 当130000/D N m =时，113500052.8568.18D MPaa μ===-110.00118mmk === 当270000/D N m =，2270000123.2568.18D MPaa μ===-120.00146mmk === 2.1.2. 计算最大静位移、静弯矩和枕上静压力一种机车的一个车轮在钢轨计算截面上，除了该车轮对计算截面产生压力、挠度外，还应考虑临轮的影响。
一般的讲，当车轮距离计算截面5m 以上时，这种影响可以忽略不计。
由此可知，轮位相对于计算截面排列不同，则其所产生的0M 、0y 和0R 也各不相同，其中必有一中排列的某一轮子放在计算截面，产生的0M 、0y 和0R 为最大，这张排列的轮位称为最不利轮位。
由附表1可知，计算轮1的ΣP μ=92602.65为其中的最大值，用此值来计算静弯矩。
由附表2可知，计算轮的ΣP η=106983.67为其中的最大值，用此值来计算轨枕反力。
表中：(cos sin )kx u e kx kx -=- (cos +sin )kx u e kx kx -=200.00146106983.670.6322123.2k y P mm ημ=∑=⨯=⨯ 011192602.6519619205.52440.00118M P N m k μ=∑=⨯=⋅⨯0568.180.00146106983.6744373.7722ak R P N η⨯=∑=⨯= 2.2. 轨道强度检算2.2.1. 计算d M ，d y ，d RDF8内燃机车、运行速度80/V km h =，检算钢轨弯曲应力时，速度系数为0.400.40800.32100100V α⨯=== 检算钢轨下沉及轨下基础各部件应力时，速度系数为0.300.30800.24100100V α⨯=== 曲线半径600R m =，取其未被平衡欠超高最大值为75h mm ∆=，故偏载系数β为0.0020.002750.15h β=∆=⨯=故有：0(1)19619205.52(10.320.15)28840232.11d M M N mm αβ=++=⨯++=⋅ 0(1)0.63(10.240.15)0.8757d y y mm αβ=++=⨯++= 0(1)44373.77(10.240.15)61679.54d R R N αβ=++=⨯++=2.2.2. 钢轨强度检算曲线半径600R m =，经查表可得横向水平力系数 1.60f =，60kg/m 的钢轨，垂直磨耗为6mm 时，截面模量21396W cm =，22339W cm =，故1128840232.111.60116.53396000d d M f MPa W σ==⨯= 2228840232.111.60136.12339000d d M f MPa W σ==⨯= 制动应力取10c MPa σ=；查表得温度附加应力51t MPa σ=；取k=1.5,钢轨容许应力[]270MPa σ=。
据此检算钢轨强度：轨底：1116.535110177.53[]d t c MPa σσσσ++=++=< 轨头：2136.125110197.12[]d t c MPa σσσσ++=++=<2.2.3. 轨枕检算（1）轨下断面正弯矩检算：2'2615001501.061679.5410 6.96[]2829508g s d g a b M K R kN m M e -⎛⎫⎛⎫=-=⨯-⨯⨯=⋅< ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝⎭式中：1a -荷载作用点至枕端距离，取150a cm =。
e -一股钢轨下，轨枕的全支承长度，取=95e cm 。
'b -轨下衬垫宽度，一般取轨底宽度。
s K -轨枕设计系数，暂定为1。
[]g M -轨下截面容许弯矩，取13.3kN m ⋅。
满足要求。
（2）中间断面负弯矩检算。
2211226348124(32)32500495085009501250025001.061679.54104(3250029505.8399[]c s dc L e a e a LM K R L e kN m M -+--=-+⨯+⨯-⨯⨯-⨯⨯=-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=-⋅< 式中：L -轨枕长度。
[]c M -中间截面容许负弯矩，取10.5kN m ⋅满足要求。
（3）按全部支承计算()[]-6142500450061679.5410440.7724c dc L a M R N mm M --⨯⎛⎫=-=-⨯⨯ ⎪⎝⎭=-⋅<（4）道床顶面压应力检算max '61679.54 1.60.3054[]2751175d b b R m MPa be σσ==⨯=<⨯ 式中：b -轨枕底面宽度，混凝土枕平均宽度取27.5b cm =。
'e -一股钢轨下的轨枕有效支承长度，取'117.5e cm =。
式中：[]b σ-道床容许承压应力，取[]0.5b MPa σ=满足要求。
（5）路基机床表面压应力检算1275cot cot 35196.422b h mm ϕ==='21175cot cot 35839.022e h mm ϕ===现有道床厚度12450,h mm h h h =<<，故有'61679.540.1231[]2tan 21175450tan 35d r r R MPae h σσϕ===<⨯⨯⨯ 式中：[]r σ-路基表面容许承压应力，取[]0.15b MPa σ=满足要求。
计算汇总根据以上计算结果，轨道各部件应力或弯矩都未超过标准允许值，轨道强度合格，结果汇总如下表所示。
2.3. 无缝线路稳定性检算一般取轨道原始弯曲半波长400o l cm =，轨道塑性弯曲矢度0.3op oe f f cm ==，则有：22400400 6.710880.3op l R cmf ===⨯⨯对于具有塑型原始弯曲的圆曲线换算曲率，由原始条件600R m =，51'44011111 3.1610610 6.710cm R R R --=+=+=⨯⨯⨯ '31645.57R cm =则可计算变曲线弦长，由4524y I cm =，轨道原始弹性弯曲矢度0.3oe f cm =，轨道弯曲变形矢度0.2f cm =，查表可得等效道床阻力84/Q N cm =可知：22'6222184122110524 =8431645.57 =210937.29y EI l R cm ππ⎡⎢=⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯⎢⎢⎣计算可得459.28l cm =，由于l 与o l 相差较大需要重新计算矢度，计算过程如下：令459.28o l l cm ==，重新计算含o l 的参数：'220220.3459.280.40400400oe oe f f l cm ==⨯=，再将重新的'oe f 带入上式，求得计算可得467.41l cm =此时l 与o l 仍相差较大，需要再次计算，令467.41o l l cm ==，'220220.3467.410.41400400oe oe f f l cm ==⨯=，再将重新的'oe f 带入上式，求得计算可得468.19l cm =此时l 与o l 仍然较大需要重新计算矢度，计算过程如下：令468.19o l l cm ==，重新计算含o l 的参数'220220.3468.190.411400400oe oe f f l cm ==⨯=，再将重新的'oe f 带入上式，求得计算可得468.26l cm =此时l 与o l 相差较小，无需重新计算将'0.411,468.26oe oe f f cm l cm ===带入下式得：5654433522'()2110524(0.20.411)8422468.26 =1981.15kN ()(0.20.411)1 3.16104468.264y oe N oe EI f f Q l P f f l R ππππ-+⨯⨯⨯⨯+++⨯==++⨯+⨯+⨯ 最后求得允许温度应力[]1981.151650.961.2N P P kN k ===。