八、刚架位移核算风载作用下的弯距图与荷载计算中图形相同，仅须将数值除以1.4，作为荷载标准值计算。
对AF 柱32.21.408212.23.929.3813.93212.2323.939.51214.11m KN y =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯=Ω∑ 对FG 梁()()()()∑⎭⎬⎫⎩⎨⎧⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-⨯++⨯⨯=Ω331.012.2231.003.913.1139.5121231.012.203.913.114.11y 3.14.284m KN =对GH 梁∑=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯=Ω3.72.6245.019.1032.421195.013.1171.4214.11m KN y 对BH 柱∑=Ω0y对HI 梁∑=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯=Ω3.51.1135.03255.1319.10214.11m KN y 对CJ 柱()()()()∑⎩⎨⎧⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-⨯++⨯⨯⨯=Ω381.094.1281.0125.272.3533.5421294.181.0125.235714.11y ()32.84.303294.181.0125.262.281125.23294.132175.833.5421mKN =⎭⎬⎫+⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+对JK 柱()()()()∑⎭⎬⎫⎩⎨⎧⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-⨯++⨯⨯=Ω320.081.0220.008.2489.272.3521220.081.008.2489.24.11y3.39.196m KN = 对DK 柱∑=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯=Ω3.79.73259.2323.1261.96214.11m KN y对KL 梁∑=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯=Ω3.83.45503.073.1066.2321164.031.189.2214.11m KN y对LM 梁()()()()∑⎭⎬⎫⎩⎨⎧⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-⨯++⨯⨯=Ω380.015.1280.004.1266.2389.4121215.180.004.1266.234.11y 3.39.279m KN =对EM 柱∑⎢⎣⎡⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯-⨯=Ω509.13.1292.14321179.03.1289.41214.11y 32.49.1087844.03.1278.1813.1232m KN =⎥⎦⎤⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯⨯+A 柱柱顶位移：⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=⎰43391050065102061010dx EI m M A υ（408.21+284.14+6.72+11.51+308.84 +196.39+732.79+45.83+279.39+1087.49）=32.53m.m15019.2851930053.32<==AAH υ 满足要求。
2、电算得 左风 A 柱：A ν=29㎜ A ν/H A =31/9300=1/321<1/150 B 柱：B ν=29㎜ B ν/H B =32/9300=1/321<1/150 C 柱：C ν=37㎜ C ν/H C =37/10300=1/278<1/150 D 柱：D ν=37㎜ D ν/H D =37/12300=1/332<1/150 E 柱：E ν=37㎜ E ν/H D =37/12300=1/332<1/150 右风 A 柱：A ν=36㎜ A ν/H A =36/9300=1/258<1/150 B 柱：B ν=36㎜ B ν/H B =36/9300=1/258<1/150 C 柱：C ν=43㎜ C ν/H C =43/10300=1/240<1/150 D 柱：D ν=43㎜ D ν/H D =43/12300=1/286<1/150 E 柱：E ν=43㎜ E ν/H D =43/12300=1/286<1/150九、屋面压型钢板设计与计算屋面材料采用压型钢板，檩条间距1.5m ，选用YX130-300-600型压型钢板，板厚t=0.8㎜，截面形状及尺寸如图 (1)、内力计算 设计荷载：0.35×1.2+0.4×1.4=0.98KN/㎡ 压型钢板单波线荷载：q x =0.98×0.3=0.294KN/m中最大弯矩：2max 81l q M x =25.1294.081⨯⨯= m KN ⋅=083.0(2)、截面几何特性采用“线性法”计算D=130㎜ b 1=55㎜ b 2=70㎜ h=156.7㎜mm h b b L 5.4387.156********=⨯++=++= mm L b h D y 2.674.438)707.156(130)(21=+⨯=+=mm y D y 8.622.6713012=-=-=)32(2212h hL b b L tD I x -+=mm 773863)7.1564.4387.156327055(4.4381308.022=-⨯⨯+⨯⨯⨯=31115162.67773863mm y I W x cx ===32123238.62773863mm y I W x tx ===(3)、有效截面计算① 上翼缘：为一均匀受压两边支承板，其应力为：26max /2.71151610083.0mm N W M cx cx=⨯==σ上翼缘的宽厚比75.688.055==t b ，查《钢结构设计与计算》板件的有效宽厚比表1-62得：mm b 498.0611=⨯=② 腹板：系非均匀受压的两边支承板，其腹板上、下两端分别受压应力与拉应力作用2maxmax /2.7mm N W M cx==σ （压） 2maxmin /7.6mm N W M tx-==σ （拉） 93.12.7)7.6(2.7max min max =--=-=σσσα腹板宽厚比 1968.07.156==t h 查《钢结构设计与计算》表1-63知板件截面全部有效。
③ 下翼缘：下翼缘板件为均匀受拉，故下翼缘截面全部有效。
④ 有效截面特性计算：由以下计算分析，上翼缘的计算宽度应按有效宽度b e 考虑，因此整个截面的几何特性需要重新计算 D=130㎜ mm b b e 49'1== b 2=70㎜ h=156.7㎜mm h b b L 4.4327.1562704922'1'=⨯++=++= mm Lb h D y 16.684.432)707.156(130)('2'1=+⨯=+=mm y D y 84.6116.68130'1'2=-=-=)32(2'2'1'2'h hL b b LtD I x-+=mm 751870)7.1564.4327.156327049(4.4321308.022=-⨯⨯+⨯⨯⨯=3'1''1103116.68751870mm y I W x cx===3'2''1215884.61773863mm y I W x tx===(4)、强度验算① 正应力验算： 226'max max/205/5.71103110083.0mm N mm N W M cx <=⨯==σ 226'max min/205/8.61215810083.0mm N mm N W M tx<=⨯==σ ② 剪应力验算 ：KN l q V x 22.05.1294.02121max =⨯⨯==腹板最大剪应力 223max max/120/32.18.07.156221022.0323mm N f mm N ht V v =<=⨯⨯⨯⨯⨯=∑=τ 腹板平均剪应力23/9.08.07.15621022.0mm N ht V =⨯⨯⨯=∑=τ 因为1009.1958.07.156>==t h 所以28.229.195855000)/(85500022==<t h τ 故该压型钢板强度满足设计要求。
(5)、刚度验算按单跨简支板计算跨中最大挠度mm l mm EI l q x k 6.9250][12.07518701006.2384)105.1(225.053845543'4max==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==ωω 故压型钢板刚度满足设计要求。
十、墙面压型钢板设计与计算墙面材料采用压型钢板，墙檩条间距1.6m ，选用YX35-125-750型压型钢板，板厚t=0.6㎜，截面形状及尺寸如图 (1)、内力计算 设计荷载：按简支梁计算压型钢板跨中最大弯矩：2max 81l q M x =20.2074.081⨯⨯=m KN ⋅=037.0(2)、截面几何特性 采用“线性法”计算D=35㎜ b 1=29㎜ b 2=29㎜ h=48.45㎜ mm h b b L 9.15445.4822929221=⨯++=++= mm L b h D y 5.179.154)2945.48(35)(21=+⨯=+=mm y D y 5.175.173512=-=-=)32(2212h hL b b L tD I x -+=mm 6.16592)45.489.15445.48322929(9.154356.022=-⨯⨯+⨯⨯⨯=311.9485.176.16592mm y I W x cx ===321.9485.176.16592mm y I W x tx ===(3)、有效截面计算⑤ 上翼缘：为一均匀受压两边支承板，其应力为：26max /0.391.94810037.0mm N W M cx cx=⨯==σ 上翼缘的宽厚比3.486.029==t b ，查《钢结构设计与计算》均匀受压板件的有效宽厚比表1-62知：上翼缘截面全部有效。
⑥ 腹板：系非均匀受压的两边支承板，其腹板上、下两端分别受压应力与拉应力作用2maxmax /39mm N W M cx==σ （压） 2maxmin /0.39mm N W M tx-==σ （拉） 腹板宽厚比8.806.045.48==t h20.39)0.39(0.39max min max =--=-=σσσα查《钢结构设计与计算》非均匀受压板件的有效宽厚比表1-63知：知板件截面全部有效。
⑦ 下翼缘：下翼缘板件为均匀受拉，故下翼缘截面全部有效。
(4)、强度验算③ 正应力验算： 226'max minmax /205/0.391.94810037.0mm N mm N W M cx<=⨯===σσ ④ 剪应力验算 ：KN l q V x 037.00.2037.02121max =⨯⨯==腹板最大剪应力 223max max/120/95.06.045.482210037.0323mm N f mm N ht V v =<=⨯⨯⨯⨯⨯=∑=τ 腹板平均剪应力23/64.06.045.48210037.0mm N ht V =⨯⨯⨯=∑=τ 因为1008.806.045.48<==t h 所以2/8.1058.808550)/(8550mm N t h ==<τ 故该压型钢板强度满足设计要求。