东莞市虎门富民服装展示中心钢管落地卸料平台施工方案编制人：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿审核人：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿审批人：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿编制单位：中国建筑第四工程局编制日期：二○○七年三月十二日1.工程概况工程名称东莞市虎门富民服装展示中心工程地点东莞市虎门镇博涌村建设单位广东东莞市富民服装展示中心有限公司设计单位龙安-泛华建筑工程顾问有限公司监理单位安徽建设监理公司东莞分公司施工单位中国建筑第四工程局建筑面积153638m2层数（地上/地下）地上23层/地下3层建筑高度99.8m结构形式钢筋混凝土框架-剪力墙2.编制凭据广东东莞市富民服装展示中心工程承包合同、及施工用图纸等；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《悬挑脚手架施工方案》《东莞市虎门富民服装展示中心施工组织设计》【建筑施工手册】第四版；工程建设标准强制性条文、及其他有关法律、法规、规章、管理文件。
3.卸料平台设置：三层以上采用悬挑式脚手架，卸料平台也采用悬挑式卸料平台。
三层以下采用钢管落地式卸料平台。
本方案只对落地式钢管卸料平台进行计算及说明，悬挑式卸料平台详见《悬挑脚手架施工方案》（2007年1月14日编制）。
4.设计计算4.1.计算简图4.2.参数信息4.2.1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.00，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):1.00，平台支架计算高度H(m)：22.80（按最不利的从地下三层搭设至二层板高度计算）；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；4.2.2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):2.000；施工均布荷载(kN/m2):3.000；4.3.纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图4.3.1.荷载的计算：脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.3×0.3 = 0.24 kN/m；堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 2×0.3 = 0.6 kN/m；活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 3×0.3 = 0.9 kN/m4.3.2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1= 1.2 × q11+ 1.2 × q12= 1.2×0.24+ 1.2×0.6 = 1.008 kN/m；均布活载：q2 = 1.4×0.9 = 1.26 kN/m；最大弯距 M max = 0.1×1.008×12 + 0.117 ×1.26×12 = 0.248 kN.m ；最大支座力 N = 1.1×1.008×1 + 1.2×1.26×1 = 2.621 kN；最大应力σ = M max / W = 0.248×106 / (5080) = 48.862 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 48.862 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205N/mm2，满足要求！4.3.3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = 0.84 kN/m；均布活载：p = 0.9 kN/m；V = (0.677 ×0.84+0.990×0.9)×10004/(100×2.06×105×121900)=0.581 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.581 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！4.4.横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.621 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.882 kN.m ；最大变形 V max = 2.255 mm ；最大支座力 Q max = 9.531 kN ；最大应力σ= 173.668 N/mm2；横向钢管的计算应力 173.668 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2.255 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！4.5.扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R ≤Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.531 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!4.6.模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.6.1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.129×22.8 = 2.943 kN；栏杆的自重(kN)：N G2 = 0.15×1 = 0.15 kN；脚手板自重(kN)：N G3 = 0.3×1×1 = 0.3 kN；堆放荷载(kN)：N G4 = 2×1×1 = 2 kN；经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 5.393 kN；4.6.2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = 3×1×1 = 3 kN；4.6.3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q = 1.2×5.393+ 1.4×3 = 10.672 kN；4.7.立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.672 kN；φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；σ ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L0 ---- 计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l0 = k1μh (1)l0 = h+2a (2)k1---- 计算长度附加系数，取值为 1.167；μ ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表 5.3.3；μ= 1.7；a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：= 2.976 m；立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.167×1.7×1.5L0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；σ =10672.176 /( 0.203×489 )= 107.51 N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ = 107.51 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值；σ =10672.176 /( 0.53×489 )= 41.178 N/mm2；东莞市虎门富民服装展示中心工程钢管落地式卸料平台施工方案钢管立杆稳定性验算σ = 41.178 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.064 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 2110.87 / 15.8 = 134 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ；钢管立杆受压应力计算值；σ =10672.176 /( 0.376×489 )= 58.044 N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ = 58.044 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！5.卸料平台其他注意事项卸料平台就自成受力系统，禁止与脚手架连接，防止给脚手架增加不利荷载，影响脚手架的稳定与和平台的安全使用。
卸料平台应便于操作，脚手板应铺平绑牢，平台就在明显处设置标志牌，规定使用要求和限定荷载（本工程落地式平台按2KN/m2限荷）。
卸料平台外侧三面须搭高高度不小于900mm的拦杆，及挂密目式安全网。
卸料平台在建筑物垂直方向应错开设置，以免妨碍吊运物品。
卸料平台在使用中应加强检查，确保安全使用。
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