*
（5-88）
将式(5-86)与(5-88)联立得：
V dY dZ * K Y aΩ Y Y
（5-89）
当吸收塔定态操作时，V、L、Ω 、a皆不 随时间而变化，也不随截面位置变化。对于低 浓度吸收，在全塔范围内气液相的物性变化都 较小，通常KY、KX可视为常数，将式(5-89)积 分得：
Z
Y1 Y2
VdY * KY aΩ(Y Y )
Y1 V dY * Y 2 KY aΩ Y Y
（5-90）
——低浓度定态吸收填料层高度计算基本公式
体积传质系数： a值与填料的类型、形状、尺寸、填充 情况有关，还随流体物性、流动状况而变化。 其数值不易直接测定，通常将它与传质系数 的乘积作为一个物理量，称为体积传质系数。 如KYa为气相总体积传质系数， 单位为 kmol/（m3· s）。
4、难点：吸收过程的操作分析与计算。
工业上通常在塔设备中实现气液传质。 逐级接触式 塔设备一般分为 连续接触式
本章以连续接触操作的填料塔为例，介绍 吸收塔的设计型和操作型计算。
吸收塔的计算内容：
1、设计型： 流向、流程、吸收剂用量、 吸收剂浓度、 塔高和塔径的设计计算； 2、操作型： （1）在物系、塔设备一定的情况下，对指定的 生产任务，核算塔设备是否合用； （2）操作条件发生变化，吸收结果将怎样变化 等问题。
1、重点掌握的内容：
吸收剂用量的确定、传质单元数的计算（平 均推动力、吸收因数法）； 2、了解的内容： 传质单元数的计算（图解法）、理论级的 计算；
3、熟悉的内容：
吸收操作线、吸收操作线的特点、、传质推 动力、最小液气比及计算、体积传质系数、传质 单元数的定义及物理意义、传质单元高度的定义 及物理意义、吸收因数及物理意义、解吸因数、 吸收过程的设计（吸收条件的确定）及计算（吸 收剂用量、填料层高度的计算、塔径的计算、塔 核算）、吸收过程的强化措施；解吸的特点、解 吸的计算；
dA adZ
其中： a——单位体积填料所具有的相际传质面积， m2/m3； Ω——填料塔的塔截面积，m2。
图5-26 填料层高度计算
定态吸收时，由物料衡算可知，气相中溶质 减少的量等于液相中溶质增加的量，即单位时间 由气相转移到液相溶质A的量可用下式表达：
dGA VdY LdX
（5-86）
5.5. 吸收塔的计算
5.5.1. 物料衡算与操作线方程 5.5.2. 吸收剂用量与最小液气比 5.5.3. 吸收塔填料层高度的计算 5.5.4. 吸收塔理论级数的计算 5.5.5. 吸收塔塔径的计算 5.5.6. 吸收塔的设计型计算
5.5.7. 吸收塔的操作型计算
5.5.8. 强化吸收过程的措施
本节教学要求
（5-78）
溶质回收率定义为：
吸收溶质A的量 混合气体中溶质A的量
Y1 Y2 Y1
所以
（5-79）
Y2 Y1 (1 )
——A被吸收的百分率，称为回收率或吸收率。
由式（5-78）可求出塔底排出液中溶质的浓度 X1=X2＋V（Y1－Y2）/L
（5-80）
2．操作线方程式及操作线
根据吸收速率定义，dZ段内吸收溶质的量为：
dGA N A dA N A (aΩdZ )
（5-87）
式中：
GA——单位时间吸收溶质的量，kmol/s； NA ——为微元填料层内溶质的传质速率， kmol/m2· s； 将吸收速率方程
N A KY (Y Y )
*
代入式（5-87）得：
dGA KY (Y Y )aΩdZ
解： 按题意进行组成换算： 进塔气体中SO2的组成为：
y1 0.09 Y1 0.099 1 y1 1 0.09
出塔气体中SO2ห้องสมุดไป่ตู้组成为：
Y2 Y1 (1 ) 0.099 (1 0.09) 0.0099
进吸收塔惰性气体的摩尔流量为
1000 273 V (1 0.09) 37.8kmol/h 22.4 273 20
Y1 Y2 L V min X 1,max X 2
（5-85）
Y
Y
X
图5-24 逆流吸收最小回 流比
X
图5-25 最小回流比计算示意图
例、某矿石焙烧炉排出含SO2的混合气体，除SO2外
其余组分可看作惰性气体。冷却后送入填料吸收塔
中，用清水洗涤以除去其中的SO2。吸收塔的操作温 度为20℃，压力为101.3kPa。混合气的流量为 1000m3/h，其中含SO2体积百分数为9%，要求SO2 的回收率为90%。若吸收剂用量为理论最小用量的
（5-83）
（2）解析法：
若平衡关系符合亨利定律，则采用下列 解析式计算最小液气比
Y1 Y2 L V min Y1 X 2 m
（5-84）
注意： 如果平衡线出现如图5-25所示的形状， 则过点A作平衡线的切线，水平线Y=Y1与切 线相交于点D（X1,max，Y1），则可按下式 计算最小液气比
考虑吸收剂用量对设备费和操作费两方面 的综合影响。应选择适宜的液气比，使设备费 和操作费之和最小。 根据生产实践经验，通常吸收剂用量为最 小用量的1.1～2.0倍，即：
L L (1.1 2.0) V V min
3、吸收剂用量的确定：
L (1.1 2.0)Lmin
体积传质系数的物理意义：
在单位推动力下，单位时间，单位体积 填料层内吸收的溶质量。 注意：
Y——任一截面上混合气体中溶 质的摩尔比；
V, Y1
L, X1
X——任一截面上吸收剂中溶质 的摩尔比。
图 5-19 物料衡算示意图
在定态条件下，假设溶剂不挥发，惰性气体 不溶于溶剂。以单位时间为基准，在全塔范围 内，对溶质A作物料衡算得： VY1+LX2=VY2+LX1 或
V (Y1 Y2 ) L( X1 X 2 )
G GB
L LS
Yy
X x
kL、kG 近似为常数
表5-1
SO2气液平衡组成表 SO2溶液 浓度X 0.00084 0.0014 0.00197 0.0028 0.0042 气相中SO2 平衡浓度Y 0.019 0.035 0.054 0.084 0.138
SO2溶液 气相中SO2平 浓度X 衡浓度Y 0.0000562 0.00066 0.00014 0.00158 0.00028 0.0042 0.00042 0.0077 0.00056 0.0113
V，Y1
L，X1
X2
X1
X
图5-23 并流吸收操作线
4、逆流与并流的比较： 1）逆流推动力均匀，且
Ym逆流 Ym并流
2） Y1大，逆流时Y1与X1在塔底相迂有利于提高X1； X2小，逆流时Y2与X2在塔顶相迂有利于降低Y2。
5．5．2.吸收剂用量与最小液气比 1．最小液气比: 针对一定的分离任务，操作条件和吸收物系， 当塔内某截面吸收推动力为零，达到分离程度所 需塔高无穷大时的液气比。 表示为：
L V min
2、确定操作液气比的分析： 若增大吸收剂用量，操作线的B点将沿水 平线Y=Y1向左移动，如图5-24所示的B、C点。 在此情况下，操作线远离平衡线，吸收的 推动力增大，若欲达到一定吸收效果，则所需 的塔高将减小，设备投资也减少。 液气比增加到一定程度后，塔高减小的幅 度就不显著，而吸收剂消耗量却过大，造成输 送及吸收剂再生等操作费用剧增。
设计型和操作型计算的依据： 气液平衡关系 吸收速率方程 物料恒算
5．5．1.物料衡算和操作线方程
1．物料衡算 定态逆流吸收塔的气液流率和组成如图5-19所 示，图中符号定义如下： V——单位时间通过任一塔截面 惰性气体的量，kmol/s；
V, Y2 L, X2
L——单位时间通过任一塔截面 的纯吸收剂的量，kmol/s；
逆流吸收操作线具有如下特点：
L L Y X (Y2 X 2 ) V V
图5-21 逆流吸收操作线
L L Y X (Y1 X 1 ) V V
图5-22 吸收操作线推动力示意
（1）当定态连续吸收时，若L、V一定，Y1、 X2恒定，则该吸收操作线在X～Y直角坐标图 上为一直线，通过塔顶A（X2，Y2）及塔底B （X1， Y1），其斜率为L/V，见图5-21。L/V 称为吸收操作的液气比； （2）吸收操作线仅与液气比、塔底及塔顶溶 质组成有关，与系统的平衡关系、塔型及操 作条件T、P无关。
塔底吸收液的组成X1由全塔物料衡算求得：
X 1 X 2 V (Y1 Y2 ) / L 37.8(0.099 0.0099) 0 0.00267 1263
（2）吸收率不变，即出塔气体中SO2的组成Y2 不变，
Y2 0.0099
所以
X 2 0.0003
Lmin
Y1 Y2 37.8(0.099 0.0099) V * 1161 kmol/h 0.0032 0.0003 X1 X 2
由表5-8中X～Y数据，采用内差法得到与气 相进口组成Y1相平衡的液相组成
X 0.0032
* 1
（1 ）
Lmin
Y1 Y2 37.8(0.099 0.0099 ) V * 1052kmol/h 0.0032 X1 X 2
实际吸收剂用量
L=1.2Lmin =1.2 1052=1263kmol/h
VY1 LX VY LX 1
或
L L Y X (Y1 X 1 ) V V
（5-82）
由全塔物料衡算知，方程（5-81）与（5-82） 等价。
操作关系：
塔内任一截面上气相组成Y与液相组成 X之间的关系。
逆流吸收操作线方程：