梁模板支撑体系梁板模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土楼板厚度(mm) 110 新浇混凝土梁板特性公寓楼+4.17m，KL12混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】350×700 模板支架高度H(m) 4.17 模板支架的纵向长度L a(m) 6.5 模板支架的横向长度L b(m) 3.9 二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底立杆纵向间距l a(mm) 1000次楞垂直梁跨方向立杆横向间距l b(mm) 1200 模板支架步距h(mm) 1500 楼板立杆纵向间距l a'(mm) 1000 楼板立杆横向间距l b'(mm) 1200 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 600 梁底增加承重立杆根数 150 梁底支撑次楞间距s（mm）200 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.038 支架(kN/m) 0.15 梁侧模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)梁 1.5板 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.450.163城市轮台县风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类0.62m2) 模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数μs 支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板 1 0.195四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm) 15 模板抗弯强度设计值f m(N/mm2) 15模板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 W=bh2/6=350×152/6=13125mm3，I=bh3/12=350×153/12=98437.5mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.7]×0.35+1.4×(1+2)×0.35=10.046kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×10.046×0.22=0.04kN·mσmax=M max/W=0.04×106/13125=3.062N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×10.046×0.2=1.206kNτmax=3Q max/(2bh)=3×1.206×103/(2×350×15)=0.344N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×10.046×2004/(100×6000×98437.5)=0.184mmνmax=0.184mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！五、次楞验算次楞材质类型方木次楞材料规格(mm) 60×80次楞材料自重(kN/m) 0.01 次楞抗弯强度设计值f m(N/mm2) 13次楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.3 次楞截面抵抗矩W(cm3) 64次楞截面惯性矩I(cm4) 256 次楞弹性模量E(N/mm2) 90001G Gk Qk=1.35×[(0.3+(24+1.5)×0.7)×0.2]+1.4×(1+2)×0.2=5.74kN/m次楞自重荷载：q2=γG Q=1.35×0.01=0.014kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：F1=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.2×(0.6-0.35/2)/2=0.335kN梁右侧楼板传递给次楞荷载：F2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×(1+2)]×0.2×(1.2-0.6-0.35/2)/2=0.335kN梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.2×(0.7-0.11)=0.08kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.2×(0.7-0.11)=0.08kN 计算简图如下：1、强度验算次楞弯矩图(kN·m)M max=0.109kN·mσmax=M max/W=0.109×106/64000=1.697N/mm2≤f m=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算次楞剪力图(kN)Q max=1.336kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.336×1000/(2×60×80)=0.418N/mm2τmax=0.418N/mm2≤f v=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算次楞变形图(mm)νmax=0.039mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[600/150，10]=4mm符合要求！4、支座反力R1=0.09kN,R2=2.673kN,R3=0.09kN六、主楞验算主楞验算方式二等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm) Ф48×3.5主楞材料自重(kN/m) 0.038 主楞截面面积(mm2) 489 主楞抗弯强度设计值F m(N/mm2) 205主楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 5.08主楞截面惯性矩I(cm4) 12.19 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000 共同作用系数0.6R=R2=2.673×0.6=1.604kNq=γG q=1.35×0.038=0.051kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.969kN·mσmax=M max/W=0.969×106/5080=190.706N/mm2≤f m=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=4.202kNτmax=2Q max/A=2×4.202×1000/489=17.187N/mm2τmax=17.187N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=1.703mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm 符合要求！4、支座反力简图支座反力依次为R1=3.869kN,R2=10.009kN,R3=3.869kN 七、纵向水平钢管R=max[R1，R3]=max[0.09,0.09]=0.09kN计算简图如下：1、强度验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) M max=0.06kN·mσmax=M max/W=0.06×106/5080=11.885N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Q max=0.266kNτmax=2Q max/A=2×0.266×103/489=1.087N/mm2τmax=1.087N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax=0.082mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm符合要求！4、支座反力简图支座反力依次为R1=0.235kN,R2=0.622kN,R3=0.235kN八、横向水平钢管验算横向水平钢管起构造作用，不用计算九、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.85max1.05×R max=1.05×0.622=0.653kN，0.653kN≤0.85×8.0=6.8kN在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！十、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内主楞根数 2可调托座承载力设计值[f](kN) 30max1.05×R max=1.05×16.681=17.515kN，17.515kN≤30kN符合要求！十一、模板支架整体高宽比验算H/L b=4.17/3.9=1.069＜5符合要求！十二、立杆验算钢管计算截面Ф48×3.5截面面积A(mm2) 489截面回转半径i(mm) 15.8 截面抵抗矩W(cm3) 5.08抗压、弯强度设计值[f](N/mm2) 205h/l a'=1500/1000=1.5，h/l b'=1500/1200=1.25，查附录D，得k=1.167，μ=1.671l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.671×1500，1500+2×50]=2925mmλ=l0/i=2925/15.8=186≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得φ=0.2072、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=1m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得φw=0.115因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=1m，b/h=1/1.5=0.667通过插入法求η，得η=0.98μzω0d2=0.62×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.115×1.2×(1-0.9870)/(1-0.98)=5.222μs=φwμstw=0.115×5.222=0.601ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×0.601×0.45=0.117kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.45=0.195kN/m23、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(4.17-4)]=0.9991) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=0.622+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×1+1.4×(1+2)×1]×(1.2/2+(0.6-0.35/2)/2)+1.35×0.15×4.17=7.863kNR2=16.681+1.35×0.15×(4.17-0.7)=17.384kNR3=0.622+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×1+1.4×(1+2)×1]×(1.2/2+(1.2-0.6-0.35/2)/2)+1.35×0.15×4.17=7.863kNN ut=max[R1,R2,R3]=max[7.863, 17.384, 7.863]=17.384kN1.05N ut/(φAK H)=1.05×17.384×103/(0.207×489×0.999)=180.476N/mm2≤[f]=205N/m m2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk)：R1=7.326kN, R2=16.826kN, R3=7.326kNN ut=max[R1,R2,R3]=max[7.326, 16.826, 7.326]=16.826kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.117×1×1.52/10=0.031kN·m1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×16.826×103/(0.207×489×0.999)+0.031×106/(5.08×103)=180.869N/mm2≤[f]=205N/mm 2符合要求！结构模板纵向挡风面积A F(m2) 4.55F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.116×4.17/[(34+1)×3.9]=0.011kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×16.826+0.011)×103/(0.207×489×0.999)=174.788N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！十三、立杆地基基础验算地基土类型卵石、圆砾地基承载力设计值f ak(kPa) 300立杆垫木地基土承载力折减系数m f0.4 垫板底面面积A(m2) 0.16f ak符合要求！。