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复合材料力学与结构设计


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双向单层扳的弹性常数可以按以下公式预测 (1)经向弹性模量EL
式中E1、E2——分别表示单向板的纵向弹性模量和横向弹性 模量; fL、fT——分别为经向纤维含量和纬向纤维含量,fL和 fT可由式(4.5.1)分别计算 K——织物波纹影响系数,通常取K=0.90—0.95。
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(2)纬向弹性模量ET
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上述两公式的计算值通常比实测值高得多,这是 因为计算值是在假定纤维为完全平直的理想状态下推 算的,而实际上偏离理想状态的种种原因(如纤维成束、 纤维排列不佳、纤维脱黏、存在空隙、基体的黏弹性 变形等因素)促使纵向压缩强度有明显的降低。为了修 正误差,可在上述公式的基体模量前乘以小于1的修正 系数β,即
式中的符号与式(4.5.2)相同。
(3)经向泊松比νL和纬向泊松比νT
式中ν1为单向板的纵向泊松比。
正交织物复合材料的泊松比很小,这是由于横 向纤维阻止了泊松收缩
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(4)经纬剪切弹性模量GLT
式中G12——单向板的面内剪切模量 K——织物波纹影响系数。
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[例4.5.11 已知某4 :l玻璃纤维布/环氧树脂复 合材料的Ef=70 GPa,Em=3.5 GPa,实验测得树 脂的质量含量mm=0.45。试求复合材料弹性常数 EL和ET的预测值。
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ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱOGO
因此,对于(1 :1)平衡型织物,fL=50%,fT=50%; (4 :1)单向织物fL=80%,fT=20%。
4.5.1 正交织物复合材料的弹性常数
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如图4.5.1(a)所示的双向板可看成两块单向板 [图4.5.1(b)与(c)]的组合,再将两单向板以纤维互 相垂直的方向新结在一起[图4.5.1(d)],受力后具有 相同的应变。
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根据纤维增强复合材料受压时光弹性应力图上的 周期条纹显示复合材料的破坏形式,罗森(B.W.Rosen) 认为,纵向压缩强度的细观力学分析模型可采用纤维 在弹性基础上的屈曲模型,如图4.4.3所示。
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假定只有纤维承压,基体提供对纤维的横向支 撑。当纵向压力达到临界值时,纤维薄片发生屈曲。 纤维屈曲可能有两种形式,一种是纤维薄片彼此反 向屈曲,基体薄片交替地发生横向拉伸和横向压缩 变形[图4.4.3(a)],据此建立的模型称为横向拉 压模型; 另一种是纤维薄片彼此同向屈曲.基体薄片主 要发生剪切变形[图L 4.3(b)],其模型简称剪切模 型。
单向连续纤维增强复合材料基本强度预测
主讲人:黄婷婷
4.4.2 纵向压缩强度
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纵向压缩强度的预测远不如纵向拉仲强度那样简 单而准确。与纵向拉伸不同,基体在纵向压缩中起重 要作用。基体给予纤维侧向支持使纤维承载但不屈曲。 没有基体的支持,纤维就不能承受压缩载荷。 纤维微屈曲和剪切破坏是复合材料纵向压缩破坏 的两个主要原因。此外,还有纤维微屈曲后引起的界 面脱黏、层间分层,横向拉伸引起的纵向开裂等破坏 原因。试验结果表明,在比预计压缩强度低得多的应 力下,多数复合材料出现微屈曲破坏。
4.5.2 正交织物复合材料的基本强度
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许多试验结果证明平面正交织物中纤维的弯曲对 复合材料的强度没有显著影响,因此可以接采用 混合律方程近似给出其经向及纬向的拉伸和压缩 强度。
式中 XLt、YTt—一分别表示经向和纬向的拉伸强度; XLc、YTc——分别表示经向和纬向的压缩强度; εcr、σmcr——分别为纤维压缩失稳破坏时的临界应变和对 应的基体应力。
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拉压型微屈曲引起破坏的纵向压缩强度为
当vf趋于零时,由上式计算的Xc也趋于零;如果vf 趋于l时,Xc将趋于无限大;显然这两种极端情况不符 合实际。因此,式(4.4.9)只适用于vf适中的复合材料 纵向压缩强的预测。
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剪切型微屈曲引起破坏的纵向压缩强度为
如果vf趋于1,Xc将趋于无限大,显然这不符合实际 情况。因此,式(4.4.10)也只适用于vf适中的复合材料 纵向压缩强度的预测。由式(4.4.9)和式(4.4.10)可 见, 基体模量是影响复合材料压缩强度的主要参数。
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通常情况下,在vf较小时,纵向压缩强度Xc由拉 压型所控制;而在vf较大时, Xc则由剪切型所控制。 β值由试验确定。一般对硼/环氧复合材料可取β =0.63,玻璃/环氧复合材料可取雇=0.20。
LOGO 4.5 正交织物复合材料弹性常数和基本强度的预测
以织物(指以相互垂直的经纱和纬纱构成的正交 织物,如玻璃纤维布)为增强材料制成的复合材料单 层板称为织物复合材料单层板,又称双向单层板。织 物复合材料在工程上广泛使用。若用nL和nT分别表示 单位宽度正交织物中经向和纬向纤维量,实际上只需 知道两者的相对比例即可。例如(1 :1)平衡型织物, 则nL :nT =l :1;(4 :1)单向织物,则nL : nT =4 :1。经向和纬向纤维量与总纤维量之比为
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