200×500梁模板(扣件式)计算书一、工程概况
模板设计立面图
模板设计平面图三、荷载设计
W=bh2/6=200×152/6=7500mm3，I=bh3/12=200×153/12=56250mm4
q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.5+(24+1.5)×0.5]×0.2+1.4×(1+2)×0.2=4.418kN/m 1、抗弯验算
M max=0.125ql2=0.125×4.418×0.3172=0.055kN·m
σmax=M max/W=0.055×106/7500=7.399N/mm2≤f m=15N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Q max=0.625ql=0.625×4.418×0.317=0.875kN
τmax=3Q max/(2bh)=3×0.875×103/(2×200×15)=0.438N/mm2≤f v=1.4N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×4.418×3174/(100×6000×56250)=0.689mm
νmax=0.689mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[317/150，10]=2.113mm
符合要求！
1G Gk Qk
=1.35×[(0.5+(24+1.5)×0.5)×0.317]+1.4×(1+2)×0.317=7.002kN/m
次楞自重荷载：q2=γG Q=1.35×0.033=0.045kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载：
F1=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=
[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(0.6-0.2/2)/2=0.667kN
梁右侧楼板传递给次楞荷载：
F2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=
[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(1.2-0.6-0.2/2)/2=0.667kN
梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 计算简图如下：
1、强度验算
次楞弯矩图(kN·m)
M max=0.766kN·m
σmax=M max/W=0.766×106/4490=170.545N/mm2≤f m=205N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
次楞剪力图(kN)
Q max=1.475kN
τmax=2Q max/A=2×1.475×1000/424=6.958N/mm2
τmax=6.958N/mm2≤f v=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
次楞变形图(mm)
νmax=4.623m m≤[ν]=min[l/150，10]=min[1200/150，10]=8mm 符合要求！
4、支座反力
R1=1.475kN,R2=1.475kN
六、主楞(纵向水平钢管)验算
12
q=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
主楞弯矩图(kN·m)
M max=0.473kN·m
σmax=M max/W=0.473×106/4490=105.313N/mm2≤f m=205N/mm2 符合要求！
2、抗剪验算
主楞剪力图(kN)
Q max=1.996kN
τmax=2Q max/A=2×1.996×1000/424=9.413N/mm2
τmax=9.413N/mm2≤f v=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
主楞变形图(mm)
νmax =0.875mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[950/150，10]=6.333mm 符合要求！ 4、支座反力
简图支座反力依次为R 1=1.005kN,R 2=5.459kN,R 3=1.005kN
七、横向水平钢管验算
横向水平钢管起构造作用，不用计算
八、扣件抗滑验算
max 1.05×R max =1.05×5.459=5.732kN ，5.732kN≤1×12.0=12kN 在扭矩达到40～65N·m 的情况下，双扣件能满足要求！
九、模板支架整体高宽比验算
H/L b =2.97/15=0.198＜5 符合要求！
十、立杆验算
钢管计算截面 Ф48×3 截面面积A(mm 2
) 424 截面回转半径i(mm)
15.9 截面抵抗矩W(cm 3
)
4.49
抗压、弯强度设计值[f](N/mm 2
)
205
1、长细比验算
h/l a '=1800/950=1.895，h/l b '=1800/950=1.895，查附录D ，得k=1.163，μ=1.368 l 0=max[kμh ，h+2a]=max[1.163×1.368×1800，1800+2×50]=2864mm λ=l 0/i=2864/15.9=181≤[λ]=210 长细比符合要求！
查《规程》附录C 得 υ=0.218 2、风荷载验算
1) 模板支架风荷载标准值计算
l a =0.95m ，h=1.8m ，查《规程》表4.2.7得υw =0.123
因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a =0.95m ，b/h=0.95/1.8=0.528
通过插入法求η，得η=0.97
μzω0d2=1×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5
通过插入法求μs1，得μs1=1.2
因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.9730)/(1-0.97)=2.947
μs=υwμstw=0.123×2.947=0.362
ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.362×0.45=0.114kN/m2
2) 整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m2
3、稳定性验算
K H=1
1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk)：
R1=5.459+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.95+1.4×(1+2)×0.95]×(0.95/2+(0.6-0.2/2)/2) +1.35×0.15×2.97=11.856kN
R2=5.459+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.95+1.4×(1+2)×0.95]×(0.95/2+(1.2-0.6-0.2/2)/2) +1.35×0.15×2.97=11.856kN
N ut=max[R1,R2]=max[11.856, 11.856]=11.856kN
1.05N ut/(υAK H)=1.05×11.856×103/(0.218×424×1)=134.677N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk)：
R1=11.165kN, R2=11.165kN
N ut=max[R1,R2]=max[11.165, 11.165]=11.165kN
M w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.114×0.95×1.82/10=0.042kN·m
1.05N ut/(υAK H)+M w/W=
1.05×11.165×103/(0.218×424×1)+0.042×106/(4.49×103)=136.136N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
F k a a
N1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.127×2.97/[(14+1)×15]=0.005kN
σ=(1.05N ut+N1)/(υAK H)=
(1.05×11.165+0.005)×103/(0.218×424×1)=126.888N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！。