箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求支架立杆步数8次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 12003 12004 12005 12006 12007 6008 600箱梁模板支架剖面图三、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) 计算模板和其支撑小梁时 2.51 计算主梁时 1.51 计算支架立杆时 1.1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 2四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 12抗弯强度设计值f(N/mm2) 15 弹性模量E(N/mm2) 6000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.6 计算方式三等跨梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×123/12=144000mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×122/6=24000mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×1(26×1.8+1+0.4)+1.4×1(2.51+2)=64.154kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1(26×1.8+1+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2)=69.49kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[64.154，69.49]=69.49 kN/mq静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×1(26×1.8+1+0.4)=65.07kN/mq活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×1(2.51+2)=4.42kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1(26×1.8+1+0.4)=48.2kN/m计算简图如下：l=l2=200mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×65.07×0.22+0.117×4.42×0.22=0.281kNσ=M/W=0.281×106/24000=11.708N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×65.07×0.2+0.617×4.42×0.2=8.354kNτ=3V/(2bt)=3×8.354×103/(2×1000×12)=1.044N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×48.2×2004/(100×6000×144000)=0.604mm≤[ω]=l/150=200/150=1.333mm 满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.47m ，l＝l3=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝3.917N/mm2 τ＝0.344N/mm2 ω＝0.171mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=200/150=1.333mm 结论符合要求符合要求符合要求3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.4m ，l＝l4=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝3.583N/mm2 τ＝0.31N/mm2 ω＝0.148mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=200/150=1.333mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型80mm×100mm 截面惯性矩I(cm4) 833 截面抵抗矩W(cm3) 167抗弯强度设计值f(N/mm2) 15.44 弹性模量E(N/mm2) 9350抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.78 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×0.2(26×1.8+1+0.4)+1.4×0.2(2.51+2)=12.831kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.2(26×1.8+1+0.4)+1.4×0.7×0.2(2.51+2)=13.898kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[12.831，13.898]=13.898 kN/m因此，q静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×0.2(26×1.8+1+0.4)=13.014kN/mq活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×0.2(2.51+2)=0.884kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.2(26×1.8+1+0.4)=9.64kN/m计算简图如下：l=l a=900mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×13.014×0.92+0.117×0.884×0.92=1.138kNσ=M/W=1.138×106/(167×103)=6.814N/mm2≤f=15.44N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×13.014×0.9+0.617×0.884×0.9=7.518kNτ=3V/(2bt)=3×7.518×103/(2×80×100)=1.41N/mm2≤f v=1.78 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×9.64×9004/(100×9350×8330000)=0.55mm≤[ω]=l/150=900/150=6mm 满足要求！4)、最大支座反力计算横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2）承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×13.014×0.9+1.2×0.688×0.9=13.627kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×9.64×0.9＝9.544kN2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.47m ，b＝l3=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝2.287N/mm2 τ＝0.464N/mm2 ω＝0.155mm R max2＝4.383kN，Rˊmax2＝2.697kN允许值f＝15.44N/mm2 f v＝1.78N/mm2 [ω]=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.4m ，b＝l4=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝2.09N/mm2 τ＝0.418N/mm2 ω＝0.135mm R max3＝3.897kN，Rˊmax3＝2.336kN允许值f＝15.44N/mm2 f v＝1.78N/mm2 [ω]=l/150=900/150=6mm/ 结论符合要求符合要求符合要求/ 六、主梁计算主梁材质及类型工字钢截面类型10号工字钢截面惯性矩I(cm4) 245 截面抵抗矩W(cm3) 49抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×13.627＝6.814kN正常使用极限状态：pˊ＝ζR max1ˊ＝0.5×9.544＝4.772kN横梁底立杆的跨数为2跨，腹板底立杆的跨数有4跨，按四等跨梁计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1)、抗弯强度验算M=1.167kN·mσ=M/W=1.167×106/(49×103)=23.816N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.037≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！3)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2）R max4＝22.889kN /ζ=22.889/0.5=45.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.383＝2.192kN，p＝ζR max2ˊ＝0.5×2.697＝1.348kN，l c= 900mm，按三等跨梁计算。