发电厂原则性热力系统计算： 已知条件1. 汽轮机形式和参数制造厂家： 哈尔滨汽轮机厂型 号： N300—16.7/538/538型型 式： 亚临界、一次中间再热、单轴、双缸、双排汽、反动凝汽式汽轮 机 额定功率： 300MW 最大功率： 330MW 初蒸汽参数：=0p 16.67MPa ，=0t 538C ο再热蒸汽参数： 冷段压力==inrh p p 2 3.653MPa ，冷段温度=in rh t 320.6C ο 热段压力=out rh p 3.288MPa ，热段温度=outrh t 538C ο低压缸排汽参数：=c p 0.0299MPa ，=c t 32.1C ο ， =c h 2329.8kJ/kg给水泵小汽轮机耗汽份额：=st α0.0432机组发电机实际发出功率：='e P 300MW给水泵出口压力：=pu p 20.81MPa凝结水泵出口压力： 1.78MPa 机组机电效率： ==g m mg ηηη0.98加热器效率： =hη0.99额定排汽量： 543.8t/h给水温度： 273.6℃ 冷却水温度： 20℃ 最高冷却水温度： 34℃额定工况时热耗率： （计算）7936.2Kj/KW .h （保证）7955Kj/KW .h 额定工况时汽耗率 3.043Kg/KW .h 主蒸汽最大进汽量： 1025t/h 工作转速： 3000r/min旋转方向： 顺时针（从汽轮机向发电机看） 最大允许系统周波摆动： 48.5—50.5Hz 空负荷时额定转速波动： ±1r/min 噪音水平： 90db 通流级数： 36级表（1）机组回热加热器参数2. 锅炉形式和参数型号： HG —1025/18.2—YM11型型式 亚临界、自然循环、中间一次再热、燃煤汽包锅炉、 单炉膛紧闭。

最大连续蒸发量： =bD 1025t/h过热蒸汽出口参数： =b p 18.2MPa ，=b t 541C ο再热蒸汽进口参数： =in b rh p )( 3.92MPa ，=in b rh t )(320C ο再热蒸汽出口参数： =o b rh p )( 3.72MPa ，=o b rh t )(541C ο 省煤器进口给水参数：='fw p 27.5MPa ，='fw t 278.9C ο ，='fw h 1234.00KJ/kg1D ，1b D ，d D 按《电力技术管理法规（试行）》的规格选取，即 b D D %)5.3~%5.1(1=，b b D D %)5~%1(1=，0%)3~%1(D D d =相应选取结果如下：锅炉连续排污量： b b D D 02.01= 全厂汽水损失： b D D 03.01= 至锅炉减温水量：0015.0D D d =，kg kJ h d /594=项 目 单位回 热 加 热 器H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 回热抽汽抽汽压力j pMPa 5.852 3.653 1.695 0.868 0.336 0.134 0.065 0.025 抽汽温度j t C ο383.9 320.6 437 343.3 240.1 141.9 87.9 65.3 x=0.957 加热器压力'j p MPa 5.384 3.361 1.559 0.799 0.309 0.123 0.060 0.023 水 侧加热器水侧压力w pMPa 18.83 18.83 18.83 0.824 2.65 2.65 2.65 2.65 加热器进口水温度1+wj t C ο243.3 201.7 171.7 135.3 103.7 83.8 61.4 — 加热器出口水温度wj t C ο273.6 243.3 201.7 171.7 135.3 103.7 83.8 61.4 加热器疏水温度dwj tC ο251.3209.7179.7__________解：1. 整理原始数据的计算点汽水焓值 机组发电机功率='e p 300MW表（2）机组回热系统计算点汽水参数项 目 单位回 热 加 热 器加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 SG 排汽C 加热器抽汽抽汽压力j pMPa 5.852 3.653 1.695 0.868 0.336 0.134 0.065 0.025 0.0299 抽汽压损j p ∆% 8 8 8 8 8 8 8 8 加热器汽侧压力'j pMPa 5.384 3.361 1.559 0.799 0.309 0.123 0.060 0.023 抽汽温度j t℃ 383.9 320.6 437 343.3 240.1 141.9 87.9 65.3 X=0.975 'j p 下饱和水温度sj t℃ 274.6 244.3 202.7 172.7 136.3 104.7 84.8 62.4 32.1 抽汽焓j hkJ/kg3138.07 3025.55 3332.16 3145.48 2945.47 2757.23 2656.37 2516.572329.8 'p 下饱和水焓'j hkJ/kg 1177.64 1038.48 853.07720.97 565.90 442.33359.91 264.22 411.5145.5被加热水加热器端差j θ ℃ 111 111 11加热器出口水温度wj t ℃ 273.6 243.3 201.7 171.7 135.3 103.7 83.8 61.4加热器水侧压力w pMPa 18.83 18.83 18.83 0.824 2.65 2.65 2.65 2.65进口水焓1+wj h kJ/kg 1054.92 867.33 726.57 570.62 436.58 352.94 259.22出口水焓wj hkJ/kg 1199.371054.92867.33 726.57570.62436.58 352.94259.22疏 水疏水冷却器端差ϑ℃ 8 8 8疏冷器出口水焓dwj hkJ/kg1091.57 896.77771.26根据p,t 查水蒸汽表得 新蒸汽焓值kgkJ h /75.33960=，排汽焓值kgkJ h c /8.2329=，kg kJ h in rh /55.3025=,kg kJ h out rh /10.3537=kg kJ h h q in rh out rh rh /55.51155.302510.3537=-=-=2，全厂物质平衡汽轮机总耗气量 0'0DD =锅炉蒸发量b b D D D D D 03.001'0+=+=0030928.1D D b =锅炉给水量01051547.102.102.0D D D D D D D b b b b b fw ==+=+=锅炉连续排污量01020619.002.0D D D b b ==未回收排污水量 01'1020619.0D D D b b ==补充水量11'11051547.005.002.003.003.0D D D D D D D D D b b b b b b ma ==+=+=+=3，计算回热抽汽系数与凝汽系数（1）高压加热器H1： 由H1热平衡式求1α()21111w w h dw h h h h -=⋅-ηα()()071297.057.109107.313899.092.105437.119911211=--=--=dw h w w h h h h ηαH1的疏水系数071297.011==ααd（2）高压加热器H2：()()[]32211222w w h d w d w d d w h h h h h h-=⋅-+-ηαα()()dw dw d w d h w w h h h h h h 22211322----=αηα()()082487.077.89655.302577.89657.1091071297.099.033.86792.1054=--⨯--=H2的疏水系数153784.0082487.0071297.0212=+=+=αααd d再热蒸汽系数rh α 846216.0153784.01121=-=--=αααrh（3）高压加热器H3先计算给水泵焓升puw h ∆。

除氧器水位高度为20m ，则给水泵的进口压力为=in pMPa p gh 99456.092.0868.00098.02092.01046=⨯+⨯=⋅+⨯-ρ，取给水的平均比容为kg m v av30011.0=，给水泵效率83.0=pu η，则()puin out av puwp p v p η-=∆310()()kg kJ 3.2683.099456.081.200011.0103=-⨯=由H3得热平衡式得()()[]()[]()[]()dw d w d w d h pu w w w pu ww w h d w d w d d w h h h h h h h h h h h h h h3332243343322333---∆+-=∆+-=⋅-+-αηαηαα()[]()037610.026.77116.333226.77177.896153784.099.03.2657.72633.867=--⨯-+-=H3的疏水系数 191394.0037610.0153784.0323=+=+=αααd d（4）除氧器HD第四段抽汽4α由除氧器加热蒸汽'4α和汽动给水泵用汽pu α两部分组成，即st ααα+='44 由除氧器的物质平衡可知除氧器的进水系数4c α为 '4341ααα--=d c （1）除氧器热平衡式为 54334'44w c d w d w h h h h ααα++=将式（1）代入，则()()53354'454w d w d w w w h h h h h h -+-=-αα考虑h η，则热平衡式为()()()53354'454w dw d w h w w h h h h h h -+-=-ααη()()5453354'4w w dw d h w w h h h h h h ----=αηα()()046264.062.57048.314562.57026.771191394.099.062.57057.726=--⨯--=762342.0046264.0191394.011'434=--=--=αααd c 089464.00432.0046264.0'44=+=+=st ααα（5）低压加热器H5： 由H5的热平衡式得5α()()654'555w w c h h h h h -=⋅-αηα()'556545h h h h hw w c --=ηαα()043376.090.56547.294599.058.43662.570762342.0=--⋅=H5的疏水系统043376.055==ααd（6）低压加热器H6：()()[]()764'6'55'666w w c h d h h h h h h-=⋅-+-αηαα()()'66'6'557646h h h h h h d h w w c ----=αηαα()()025132.033.44223.275733.42290.565043376.099.094.35258.436762342.0=--⨯--⨯H6的疏水系统068508.0025132.0043376.0656=+=+=αααd d（7）低压加热器H7()()[]()874'7'66'777w w c h d h h h h h h-=⋅-+-αηαα()()'77'7'668747h h h h h h d h w w c ----=αηαα()()028967.091.35937.265691.35933.442068508.099.022.25994.352762342.0=--⨯--⋅=H7的疏水系数 097475.0028967.0068508.0767=+=+=αααd d（8）低压加热器H8与轴封加热器（SG ）将H8与SG 作为一个整体考虑，采用图所示的热平衡范围列物质平衡和热平衡式。